外脚手架项目施工组织

外脚手架项目施工组织

\目录1.编制依据22.工程概况23.外脚手架的部署及选型34.施工准备44.1技术准备44.2劳动力准备44.3材料准备45.施工方法65.1主要施工工艺及技术要求65.2外脚手架的验收115.3脚手架使用的注意事项145.4外脚手架拆除的规定155.5外脚手架拆除的施工工艺156.安全文明施工167.脚手架安全计算书17n\外脚手架施工方案1.编制依据（1）泰康昌平生命科学园泰康健康管理一期工程《施工组织设计》（2）业主提供的施工图纸（3）《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2002（4）《建筑施工手册》第四版（5）《建筑施工计算手册》（江正荣编著）（6）《建筑工程质量验收统一标准》GB50300-2001（7）《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91（8）《混凝土结构工程施工质量验收规程》DBJ01-82-2004（9）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001（10）《工程建筑标准强制性条文》（11）《建筑工程监理规程》DBJ01-41-2002（12）《建筑工程资料管理规程》DBJ01-51-20032.工程概况中央国家机关工委和国务院法制办办公楼工程位于北京市西城区平安大街北侧，赵登禹路西侧育教胡同5号院内。北临金果胡同，东侧为融祥大厦，西侧为西城区教委办公楼，北侧为市财政局综合服务办公楼和一栋住宅楼。本工程为中央国家机关工委和国务院法制办办公楼，总建筑面积为39376.27m2，其中中央国家机关工委办公楼地上建筑面积为9151.54m2；国务院法制办办公楼地上建筑面积为17268.63m2，；中央国家机关工委和国务院法制办办公楼共用地下室建筑面积为12956.10m2，结构型式为全现浇框架剪力墙结构。（1）工委办公楼主楼为办公楼建筑檐口高度为31.90m，首层层高4.8m，二-八层每层3.7m。北侧二层建筑檐口高度为12.90m，首层厨房及餐厅层高4.8m，二层报告厅层高6.0m。（2）法制办办公楼主楼为退台式办公楼建筑檐口高度为36.00m，25.89m，15.10m，首层层高3.9m，二-十层每层3.5m。（3）地下室地下一层车库层高4.1m，地下二层车库层高3.9mn\，中心机房占用了地下二层北侧层高6.1m，变配电室下部设了2.19m高的管线层。3.外脚手架的部署及选型依据工程总体部署，外脚手架工程概况如下：地下部分：本工程地下室二层，基底底板顶标高-11.8m、-9.7m，搭设高度约14m，形式采用双排落地式脚手架搭设，作业面从底板顶部开始。地上部分：结合总工期部署，地下室土方回填完毕地上结构正处于四层结构施工阶段，地上部分A区地上10层，屋面设计标高36m，B区地上8层，屋面设计标高为31.9m，其中中央国家机关工委报告厅地上为两层，屋面设计高度为12.9m。地上部分2层及以上结构施工时A、B两区均采用悬挑脚手架，在地上二层顶板处采用I18工字钢梁进行悬挑。待肥槽回填土施工完毕时将悬挑脚手架改为双排落地式脚手架，结构内收部位仍采用悬挑脚手架）。本工程所需要搭设的落地式钢管脚手架最高高度为38m，悬挑式钢管脚手架最高高度为30m。计算书中以外架需要搭设的最高高度进行计算。外脚手架选用Ф48×3.5的钢管，采用直角扣件，旋转扣件，对接扣件进行连接。脚手架所用材料经验收合格方可使用。具体部署形式如下：①工委办公楼报告厅采用落地式脚手架搭设至地上二层，施工图示参见落地式脚手架计算书2。工委办公楼S6—S9轴北侧采用悬挑式脚手架从地上四层顶板挑出I18工字钢梁开始搭设，工委办公楼其余方向均从地上二层顶板挑出I18工字钢梁开始搭设，施工图示参见悬挑式脚手架计算书2，地上一层、二层采用落地式脚手架搭设，施工图示参见落地式脚手架计算书2。②法制办楼K—N轴东西两侧、N2—N9轴南侧及N7—N14轴交N轴北侧从地上二层顶板采用I18工字钢进行悬挑，搭设方式参见悬挑式脚手架计算书2中图示。法制办办公楼其余方向也从地上二层顶板用I18工字钢进行悬挑，搭设方式参见悬挑式脚手架计算书1中图示。法制办楼北侧窗井从地下二层开始搭设至地上四层，搭设方式参见落地式脚手架计算书1。法制办楼R轴以北均采用落地式脚手架，搭设方式参见落地式脚手架计算书1。4.施工准备4.1技术准备①技术部应组织项目及分包单位的有关技术人员熟悉图纸，了解建筑物基础形式结构类型、层高以及平面尺寸，根据结构特点确定脚手架的部署和选型，并提前编制外脚手架施工方案。在架子工搭设脚手架之前，组织架子工n\认真学习关于脚手架施工的安全技术操作规程和建设工程安全生产条例，并由专业工长和安全员分别对工人进行技术交底和安全交底。②对进行脚手架搭设的工人进行岗前培训，对每名架子工上岗的有效证件进行核查，所有架子工必须全部持证上岗，严禁无证上岗。4.2劳动力准备整个外脚手架工程涉及到搭设、维护及拆除三个阶段，根据各个阶段的不同工作内容，劳动力的需用情况不同。本工程主体施工进度要求较快，基本在10天左右一层结构，外脚手架工作量较大，需投入较多劳动力。外脚手架施工劳动力需用计划表阶段外脚手架搭设阶段外脚手架维护阶段外脚手架拆除阶段工种架子工架子工架子工人数401020工作内容外脚手架搭设，悬挂安全网，铺设跳板，进行层间封闭，外脚手架上垃圾及杂物的清理外脚手架的日常围护，及时清理外脚手架上垃圾及杂物拆除外脚手架及悬挑钢管，将所有材料运至指定堆场，清理外脚手架拆除范围内的所有垃圾及杂物4.3材料准备4.3.1钢管进场的钢管要有产品质量合格证和钢管材质证明书，钢管进场后需要进行复试，复试合格后方可使用，监理工程师进行100%见证取样。①脚手架钢管采用钢管的截面尺寸应为外径48mm，壁厚3.5mm。②钢管应为力学性能适中的Q235钢，其力学性质应符合国家现行标准《碳素结构钢》（GB700-89）中Q235A钢的规定。③用于立杆、纵向水平杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4～6m（这样的长度一般重25kg以内，适合人工操作）。用于横向水平杆的钢管长度为1.5m，以适应脚手架宽的需要。④架体所需的所有钢管均要刷黄色油漆。⑤钢管质量的检验要求钢管质量检验要求项次检查项目验收要求1产品质量合格证必须具备n\新管2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和划伤，两端面应平整，严禁打孔4外径，壁厚偏差<0.50mm，<0.35mm5形位允差a、钢管端部在1.5m长范围内直线度（弯曲）偏差≤5mm；b、钢管在长度方向的直线度（弯曲）偏差≤4mm/m；c、钢管两端面切斜偏差≤1.7mm；d、钢管轮廓最大高度（轮廓峰顶线与轮廓谷底线之间的距离）≤30mm；e、钢管的圆柱度（椭圆度）偏差≤1.2mm。f、钢管不得有直径＞4mm的孔洞；6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度，不得超过0.50mm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、54.3.2扣件进场的扣件要有产品质量合格证、生产许可证及专业检测单位测试报告，扣件进场后需要进行复试，复试合格后方可使用，监理工程师进行100%见证取样。（1）应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件。（2）技术要求:①扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作。②铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。③扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。④扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm。⑤当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。⑥扣件表面应进行防锈处理。（3）扣件质量的检验要求:扣件质量检验要求项次检查项目要求新扣1产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备n\件2表面质量及性能应符合技术要求②～⑥的规定3螺栓不得滑丝4.3.3脚手板本工程拟采用木脚手板，应使用厚度不小于50mm和材质不低于国家二等材标准的杉木或松木板，板宽200～300mm，用不细于18号铅丝双股并联4点绑扎，不得破损、不得留有空隙、不得有探头板。。禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木板。4.3.4安全网安全网分为平网和立网两种，平网采用锦纶材料制成，立面采用密目安全网（密目阻燃），应符合GB16909-1997《密目式安全立网》的要求，安全网出厂之前，必须有国家制定的监督检测部门批量验证和检验员检验合格证。安全网在贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品的侵蚀，搬运时禁止使用钩子，已使用过的安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限的安全网严禁使用。密目阻燃安全网每平方厘米的数目在2000-2500之间。4.3.5工字钢本工程外架挑梁采用I18工字钢梁，进场的工字钢要有产品质量合格证，工字钢进场后需要进行复试，复试合格后方可使用，监理工程师进行100%见证取样。4.3.6钢丝绳本工程采用钢丝绳用于对工字钢挑梁的拉结，钢丝绳型号为6×19+1，进场的钢丝绳要有产品质量合格证，钢丝绳进场后需要进行复试，复试合格后方可使用，监理工程师进行100%见证取样。5.施工方法5.1主要施工工艺及技术要求5.1.1双排落地式钢管脚手架1）搭设顺序①起步脚手架铺设垫板→摆放扫地杆→逐根树立杆、随即与扫地杆扣紧→装扫地横向水平杆并与立杆或扫地杆扣紧→安装第一步杆（与各立杆扣紧）→安装第一步杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→第三纵向水平杆和横向水平杆→连墙杆→接长立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板→在作业面搭设护身栏杆→挂安全网。n\当起步架的下端立杆不可避免的落在后浇带上时，先在后浇带上面满铺一层垫板，使立杆下端落在垫板之上，并且后浇带处下方的楼板支撑体系绝对不可以拆除，待主体结构施工完毕外架拆除之后，后浇带下方的楼板支撑体系方可拆除。②楼层脚手架接长立杆→安装第一步纵向水平杆（与各立杆扣紧）→安装第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆→加设剪刀撑→铺设脚手板→在作业面搭设护身栏杆→挂安全网。2）构造要求及搭设方法（1）立杆①立杆采用单立杆的形式，立杆纵向间距1.5m，横向间距0.9m，内立杆距与外墙外表面的距离1.0m和0.5m两种形式，步距1.5m，钢管接长采用对接扣件。②立杆采用6m长钢管搭设，除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭设应符合以下要求：a．对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。b．立杆上的对接扣件应交错布置，相邻立杆接头位置的错开不小于500mm。各接头与中心节点相距不应大于步距的1/3即500mm。立杆接头如下图所示。c．立杆的搭接长度不应小于1m，不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm。③局部采用两根立杆加强的部位,下部的两根立杆都必须用直角扣件与纵向水平杆扣紧，以保证两根立杆共同工作，单杆和双杆连接采用上部单立杆与下部两根立杆之中的一根对接。④立柱顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m,每根立柱根部均应设置50mm厚的垫木n\作为基础。（2）纵向水平杆①纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。②纵向水平杆一般采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：a．对接接头应交错布置，不应设在同跨内，并应避免设在纵向水平杆的跨中，相邻接头水平距离不应小于500mm，与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3，即500mm。对接接头扣件一定要经过仔细检查，符合质量要求后方可上架。b．搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。c．纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不大于6m。（3）横向水平杆①每一主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1.3m，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。②操作层非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置,并应满足间距≤750mm的要求。③横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在150～200mm,横向水平端头距结构边≥300mm。（4）剪刀撑①沿脚手架外侧及全高方向连续设置，每纵向4步、横向4跨设置一道剪刀撑，剪刀撑与地面成45°角，成菱形布置；剪刀撑主要采用6m长钢管，n\最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不应大于500mm，除斜杆两端扣紧外，中间应增加2～4个扣结点。②剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接接头，接头不易小于1000mm。③剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。④脚手架非封闭端如转截面处、施工电梯断开处脚手架端头应设置之字形斜撑及连墙件。（5）与结构连接件为防止外架受水平力产生变形，外架应和结构进行拉结，根据规范要求，外架水平方向4.5m，垂直3m须布置拉结点。根据工程的实际特点，拉结点采用钢管抱柱、梁上预埋20钢筋环和利用对拉螺栓孔及门窗洞口连接3种形式。①钢管抱柱的形式，采用钢管将柱四面箍紧，伸出钢管采用直角扣件扣在主节点或纵向水平杆上，柱角采用模板及木枋做好保护。连墙杆每层设一道，位于板面标高上2000mm的位置,在转角处每层设置2道，分别为板上500mm和2000mm。②无法采用抱柱的地方，钢筋环纵向间隔不超过3m。采用在板内边梁上预埋20的钢筋环，伸出地面150mm,锚入梁内400mm,采用钢管将预埋件和外架锁紧。③剪力墙处，利用对拉螺栓孔及门窗洞口与结构进行连接。连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端可稍下斜连接，严禁外高内低上斜连接。④脚手架上部，未设置连墙点的自由高度不得大于6m。连墙点的设置位置遇到洞口、墙体构件、墙边或窄的窗间墙、砖柱等时，应在近处补设，不得取消。（6）安全网与层间隔断①脚手架外侧立面1.5m×6m绿色密目式安全网进行封闭，用不细于18#铅丝将安全网绑扎在纵向水平杆上。②脚手架在一层顶板立杆之间以及内立杆到结构边的范围内采用模板及木枋进行封闭，并设200mm高的挡脚板，防止坠物伤人，往上每隔三层设置一道。③在操作层设水平兜网，并满铺脚手板，水平安全网接口处必须连接严密。在结构边预埋φ20@1500钢筋头，安全网必须与结构连接严密牢固，严禁使用损坏和腐朽的安全网。（7）脚手板①脚手板一般应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2mn\时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设，搭接构造见下图。②脚手板应铺设严密、牢固、平稳，用不细于18号铅丝双股并联4点绑扎，不得破损、不得留有空隙、不得有探头板。（8）护栏和挡脚板在铺脚手板的操作层上必须在外排立杆内侧距脚手板面1.2m设置防护栏杆，涂红白油漆，并设200mm高的挡脚板，挡脚板采用木跳板制作，并用14#铁丝绑牢。（9）扫地杆考虑脚手架的稳定性，其下部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。5.1.2悬挑式钢管脚手架1）搭设顺序预埋锚固钢筋环→安装挑梁→竖立杆→搭设扫地杆→纵向水平杆→横向水平杆→加设剪刀撑→铺设脚手板→在作业面搭设护身栏杆→挂安全网2）构造要求及搭设方法①预埋的锚固钢筋环采用20进行制作，每根挑梁设两个钢筋环，第一个钢筋环埋在梁内，锚入深度≥300；第二个钢筋环埋在板内，锚入深度≥130，钢筋锚环一定要压在楼板下层钢筋下面；两个钢筋环的埋放位置见计算书中图示。钢筋环锚固长度为450mm，钢筋环露出板面≥210mm。在工字钢梁上侧与钢筋锚环连接的空隙部分用钢筋进行塞焊，预埋钢筋环的构造如图所示。②悬挑钢梁采用I18两种形式的工字钢梁，n\钢梁的悬挑长度及锚固长度见计算书中图示。在楼板混凝土强度达到设计强度的50%时，方可开始安装，工字钢梁应与钢筋环卡紧。③剪力墙处的挑杆，采用预留孔洞的方式。剪力墙混凝土浇筑前，应放线确定预埋钢筋环和预留孔洞的位置。安装脚手架时，将钢管穿过两锚环和预留的孔洞，伸出墙外，并将钢管与锚环固定牢固。④在每根工字钢的上侧翼缘中心轴线上焊接两根长度为20cm的25钢筋，两根钢筋均垂直于上翼缘表面，两个钢筋间距为900mm，两根钢筋焊接的具体位置见计算书中图示，目的是使钢筋能垂直插入外架立杆下端，使立杆固定不偏移。⑤在每根工字钢的下面横向焊接一个长度为20cm的的钢筋，具体位置见计算书中图示，使之能卡住拉紧钢梁的钢丝绳。⑥其上部脚手架构造同落地式脚手架。5.2外脚手架的验收支撑架必须由专业工种严格按规范及审批过的施工方案进行搭设，搭设前必须进行安全、技术交底，所用材质应验收合格。每段支撑架搭设完毕后必须经过验收合格后方可投入使用。5.2.1外脚手架的验收阶段①作业层上施加荷载前;②每搭设完10-13m后，即每搭完三层后（悬挑外架两层后）；③达到设计高度后；④遇到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；⑤停用超过一个月。5.2.2脚手架的检查验收（1）脚手架的验收的依据①《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；②《外脚手架施工方案》；③有关技术交底文件。（2）脚手架验收的内容脚手架在使用过程中应定期检查下列项目：①杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求；②地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；③扣件螺栓是否松动；n\④立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；⑤安全防护措施是否符合要求；⑥是否超载。（3）脚手架的技术要求与允许偏差外脚手架检查项目一览表项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整—观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度—±100经纬仪搭设中检查的垂直度H=2±7H=10±14H=20±28H=30±42H=40±55H=50±70H=60±85H=70±100中间档次采用插值法3间距步距—±20钢板尺纵距±50横距±204纵向水平杆高差一根杆的两端—±20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差—±105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺n\外脚手架检查项目一览表项次项目技术要求示意图检查方法与工具6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A≥500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离a≤h/3600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件置主节点的距离a≤la/3150mm钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40～60Nm—扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角450～600—角尺8对接a=130～150mml≤300mm钢卷尺n\脚手板外伸长度搭接a≥100mml≥200mm钢卷尺5.3脚手架使用的注意事项⑴作业层每1m2架面上使用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过3kN/m2。装修脚手架取2kN/m2。⑵砂浆和容器总重不得大于1.0t；施工设备单重不得大于1.0t，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于1.0t。⑶在架面上设置的材料应摆放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。⑷架上的最大作业高度，应以可进行正常操作为准，禁止在架板上加垫器物或脚手板以增加操作高度。⑸在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网和连墙件。确因操作要求，需要临时拆除时，必须经技术负责人及安全总监同意，采取相应临时加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。⑹工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。不要在架面上急匆匆地行走，相互躲让时应避免身体失衡。⑺人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。⑻每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。⑼架上作业时应注意随时清理落到架面上的材料，保持架面上规整清洁，不乱放材料工具，以免影响自己作业的安全和发生掉物伤人等事故。⑽在进行撬、拉、推、拔等操作时，要注意采取正确的姿势，站稳脚跟，或一手把持在稳固的结构或支持物上，以免用力过猛时身体失去平衡或把东西甩出。在脚手架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以免拆下的模板材料掉落架外。⑾在脚手架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以免火星点着易燃物。并同时准备防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。⑿n\在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落人安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。⒀六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌，且必须全面复查，没有隐患后方可再次使用。脚手架应设有防雷接地的措施。⒁在架上运送材料经过正在作业中的人员时，要及时发出“请注意”“请让一让”的信号。材料要轻搁稳放，不许采用倾倒、猛磕或其它匆忙卸料方式。⒂不能将未固定的杆件放置在架体上，防止因误扶误靠而引发的安全事故。所有杆件必须牢固，不能有松扣现象。5.4外脚手架拆除的规定脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程忠，凡已松开的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应做好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。5.5外脚手架拆除的施工工艺⑴外架拆除前对于结构四周没有封闭的部位，搭设1.5m高的临边维护，立杆高1.5m，间距2m，水平杆3道，外侧满挂密目安全网。⑵脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。每层先拆除与结构拉结的杆件，再拆除本层架体。⑶拆除脚手架前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。⑷每层拆除前应先将此层外架及地面上的材料、垃圾等物品清除干净，并将封闭外架用的安全网拆除。⑸连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。⑹当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；⑺当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先加设连墙件及横向斜杆加固。⑻拆除过程中要先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杆及剪刀撑；n\应先拆中间扣，再拆两头扣。⑼拆下的杆配件及短于3m钢管的先转入楼层，用龙门架运输至地面，长于3m的钢管人工传递至地面，严禁向下抛掷。运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。⑽在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。⑾由于龙门架滞后于外架的拆除，为了保证龙门架口处的安全防护，此处的脚手架不进行拆除，两侧均进行一道加固。6.安全文明施工⑴施工前必须进行安全技术交底，所有架子工必须持证上岗。⑵搭设施工用的脚手架材料，必须把好材料质量关，不符合规定要求的材料严禁使用。⑶搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。脚手架必须随着楼层的施工要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平并确保节点符合要求。⑷地下脚手架是操作架，严禁堆放重物。不得将模板支架、缆风绳、混凝土输送管等固定在脚手架上，同时严禁悬挂起重设备。外墙模板支撑严禁支在外脚手架上。⑸施工过程中，应随时观察地基及脚手架的变化情况，六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，避免发生滑跌。⑹搭拆脚手架时地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。搭拆脚手架的严禁抛接钢管、扣件、扳手等材料及工具。⑺在施工过程中，遇有雷雨，钢脚手架板上施工人员应立即离去。⑻搭设脚手架的材料要堆放整齐，不得随地乱丢。脚手架拆除的钢管、跳板、扣件及安全网应及时转运至指定地点，禁止随地堆放。各项工作完成以后，作到工完场清。⑼在离开工作岗位前，不得留有未固定的构件和不安全隐患，确保架子稳定。⑽应定期检查外脚手架，及时将脚手架上的垃圾及杂务清理干净。7.脚手架安全计算书落地式扣件钢管脚手架1计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:n\双排脚手架，搭设高度30.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构1.00米，立杆的步距1.50米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.8720。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。n\一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:n\M=3.511×0.902/8=0.355kN.m=0.355×106/5080.0=69.980N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.868mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.205kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025)/2=1.580kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:n\M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.580×1.500=0.423kN.m=0.423×106/5080.0=83.276N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=(0.035+0.236+2.025)/2=1.148kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1148×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.77mm最大挠度和V=V1+V2=1.820mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.025=3.188kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；n\双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×30.000=4.182kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0.900+1.000)/2=0.997kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×30.000=0.225kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.615kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.000×0.872=0.275kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.615+0.85×1.4×4.050=11.557kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.615+1.4×4.050=12.407kNn\风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.275×1.500×1.500×1.500/10=0.110kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.407kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2599/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12407/(0.26×489)=96.680N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11557kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；n\l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2599/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.110kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11557/(0.262×489)+93000/5080=111.769N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.433kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=113.102米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.433kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.093kN.m；n\经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=101.526米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.231kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.191kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.191kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.58的结果查表得到=0.81；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=80.697kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!n\八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=49.63N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.41A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!n\落地式扣件钢管脚手架2计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度38.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.50米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.130，体型系数0.8720。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。n\一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×0.902/8=0.355kN.mn\=0.355×106/5080.0=69.980N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.868mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.205kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×2.025)/2=1.580kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.580×1.500=0.423kN.mn\=0.423×106/5080.0=83.276N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=(0.035+0.236+2.025)/2=1.148kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1148×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.77mm最大挠度和V=V1+V2=1.820mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.025=3.188kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。n\四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×38.000=5.297kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0.900+0.500)/2=0.735kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×38.000=0.285kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.527kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.130Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.130×0.872=0.310kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.527+0.85×1.4×4.050=12.652kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.527+1.4×4.050=13.503kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式n\MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.310×1.500×1.500×1.500/10=0.125kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.503kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2599/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=13503/(0.26×489)=105.214N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.652kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×n\1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2599/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.125kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12652/(0.262×489)+125000/5080=123.126N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.230kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=114.556米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.230kN；NQ——活荷载标准值，NQ=4.050kN；gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.105kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=100.813米。n\脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.231kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.866kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.866kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.58的结果查表得到=0.92；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=91.702kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!n\八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=54.01N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=13.50A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!n\悬挑式扣件钢管脚手架1计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构1.00米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数0.8720。悬挑水平钢梁采用I18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度2.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.90m。拉杆采用钢丝绳。n\一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。n\1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×0.9002/8=0.355kN.m=0.355×106/5080.0=69.980N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.868mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kNn\活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×1.913)/2=1.580kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.580×1.500=0.423kN.m=0.423×106/5080.0=83.276N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.035+0.236+2.025=2.296kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2296×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.54mm最大挠度和n\V=V1+V2=3.589mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.205kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.205=3.188kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×20.000=2.788kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0.900+1.000)/2=0.997kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×20.000=0.150kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.146kN。n\活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=0.840Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.840×0.872=0.231kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.146+0.85×1.4×4.050=9.794kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.146+1.4×4.050=10.645kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.231×1.500×1.500×1.500/10=0.093kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.645kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；n\k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2559/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10645/(0.262×489)=82.944N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.794kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2599/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.093kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9794/(0.262×489)+93000/5080=94.558N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；n\考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.231kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.361kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.361kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.58的结果查表得到=0.81；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=80.697kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!n\七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体1000mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1900mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=10.65kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mn\悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=15.526kN,R2=7.602kN,R3=-0.685kN最大弯矩Mmax=4.249kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=4.249×106/(1.05×185000.0)+9.833×1000/3060.0=25.087N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用I18号工字钢,计算公式如下n\其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=4.249×106/(0.929×237000.00)=24.72N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=18.378kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.378kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。n\选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×18.378/0.850=172.966kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=18.378kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[18378×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm所以，本工程选用选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。预埋钢筋吊环为20的钢筋，吊环埋入梁内深度30cm，外露10cm。每个挑梁对应一条钢丝绳和一个吊环，且卸载钢丝绳应逐一设置紧固调节装置，如花篮螺栓。十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.602kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7602×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。本工程预埋的锚固钢筋环采用20进行制作，每根挑梁设两个钢筋环，第一个钢筋环埋在梁内，锚入深度≥300；第二个钢筋环埋在板内，锚入深度≥130，钢筋锚环一定要压在楼板下层钢筋下面；两个钢筋环的埋放位置见计算书中图示。钢筋环锚固长度为450mm，钢筋环露出板面≥210mm。在工字钢梁上侧与钢筋锚环连接的空隙部分用钢筋进行塞焊。n\悬挑式扣件钢管脚手架2计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度30.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.8720。悬挑水平钢梁采用I18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m。拉杆采用钢丝绳。n\一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/mn\脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×0.9002/8=0.355kN.m=0.355×106/5080.0=69.980N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.868mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.236+1.4×1.913)/2=1.580kNn\大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.580×1.500=0.423kN.m=0.423×106/5080.0=83.276N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.035+0.236+2.025=2.296kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2296×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.54mm最大挠度和V=V1+V2=3.589mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!n\三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.205kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.205=3.188kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×30.000=4.182kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(0.900+0.500)/2=0.735kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×30.000=0.225kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.352kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kNn\风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.000×0.872=0.275kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.352+0.85×1.4×4.050=11.242kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.352+1.4×4.050=12.092kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.275×1.500×1.500×1.500/10=0.110kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.092kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；n\l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2559/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11935/(0.262×489)=94.225N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.242kN；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2599/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.262；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.110kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11242/(0.262×489)+110000/5080=109.314N/mm2；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算n\连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.275kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.191kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.191kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.58的结果查表得到=0.93；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=91.702kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!n\七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1400mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=12.09kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mn\悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=15.703kN,R2=9.801kN,R3=-0.166kN最大弯矩Mmax=3.105kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=3.105×106/(1.05×185000.0)+7.328×1000/3060.0=18.382N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下n\其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b'=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=3.11×106/(0.929×185000.00)=18.07N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=17.329kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=17.329kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。n\选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×17.329/0.850=163.094kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=17.329kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[17329×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm所以，本工程选用选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。预埋钢筋吊环为20的钢筋，吊环埋入梁内深度30cm，外露10cm。每个挑梁对应一条钢丝绳和一个吊环，且卸载钢丝绳应逐一设置紧固调节装置，如花篮螺栓。。十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.801kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[9801×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。本工程预埋的锚固钢筋环采用20进行制作，每根挑梁设两个钢筋环，第一个钢筋环埋在梁内，锚入深度≥300；第二个钢筋环埋在板内，锚入深度≥130，钢筋锚环一定要压在楼板下层钢筋下面；两个钢筋环的埋放位置见计算书中图示。钢筋环锚固长度为450mm，钢筋环露出板面≥210mm。在工字钢梁上侧与钢筋锚环连接的空隙部分用钢筋进行塞焊。n\十二、悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体1000mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。型钢采用18号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2500mm。型钢截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。阳角型钢示意图阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力P=9.80kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m经过连续梁的计算得到n\阳角型钢支撑梁剪力图(kN)阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为15.078kN型钢固接处的支撑力为5.329kN型钢最大弯矩Mmax=3.626kN.m图中距离|MP|=(2.500×2.500+0.100×0.100+2.500×0.100×1.414+3.500×3.500)1/2=4.343m图中角度

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