- 2022-10-24 发布 |
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文档介绍
北碚区西山路1号住宅楼建筑设计毕业设计
西南大学本科毕业论文（设计）北碚区西山路1号住宅楼建筑设计毕业设计目录北碚区西山路1号住宅楼建筑设计3摘要3BeieiDistrictofWestRoadNo.1residentialbuildingdesign4第一章文献综述5前言51.住宅产业发展和现状51.2复苏成长期（1979年——1995年）51.3变革发展期（1996年至今）62我国住宅产业所存在的主要问题62.1从科技发展领域看73对我国住宅产业的展望74总结8第二章建筑设计说明91工程概况92设计依据和原则92.1设计依据92.2设计原则93建筑方案选择104建筑体型的设计115建筑平面的设计125.1使用房间的设计要求125.2使用房间的面积、形状和尺寸125.3门窗在房间平面中的布置125.4辅助房间的平面设计136建筑立面的设计137建筑剖面设计138细部构造的做法148.1屋面做法148.2楼面做法148.3地面做法148.4散水做法158.5内墙做法158.6外墙做法15第三章结构设计说明161工程简介16105\n西南大学本科毕业论文（设计）2主要设计条件163地基基础163.1、地质土层概述163.2注意事项164、材料17第四章结构设计计算书181、结构设计181.1结构布置简图182、荷载计算192.1屋面及楼面的永久荷载标准值192.2梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算202.3计算重力荷载代表值203横向框架侧移刚度计算213.1计算梁、柱的线刚度213.2计算柱的侧移刚度213.3框架计算简图224、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算234.1横向水平地震作用下的框架结构的内力计算和侧移计算234.1.1横向自振周期的计算234.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算234.1.3水平地震作用下的位移验算244.1.4水平地震作用下框架内力计算254.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算305、竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算365.1计算单元365.2荷载计算365.3内力计算376框架内力组合及截面配筋计算516.1荷载组合分项系数516.2柱的内力组合及配筋（底层3号柱）536.3梁的内力组合及配筋（一层3号梁）587楼板计算637.1标准层楼板637.2顶层层楼板788楼梯计算948.1、荷载和受力计算948.2、配筋面积计算968.3、配筋结果969基础设计989.1、基础选型989.2基础平面布置989.3承台计算和配筋101参考文献107105\n西南大学本科毕业论文（设计）致谢108第一章文献综述前言：住宅建设不仅关系到千家万户的切身利益，同时也影响着社会的安定和谐以及我们整个国民经济的持续健康发展。改革开放以来，无论是城镇居民还是农村居民的住宅建设都呈现出一种蓬勃发展的繁华景象。随着时代的发展，近年来，国家提出将将住宅建设作为国民经济的一个新的增长点以及居民新的消费热点，住房制度也将由福利型分配向货币型分配方向转变，住宅建设开始进入由“数量型”转向“质量型”的开发建设阶段。同时，“以人为核心”的设计观念和“可持续发展”方针也落实到了居住区规划与住宅设计中，通过规划设计的创新活动，创造出各具地方特色，设施完善和达到符合新时代居民居住标准的居住环境，从而使我国居民住宅建设获得整体性的提高。1.住宅产业发展和现状建国以来，我国的住宅产业受历史变革、物质水平、家庭观念、国家经济体质和宏观调控的政策等诸多因素的影响经历了从无到有，从缓慢起步到蓬勃发展的历史进程。按照时间的顺序，我大致将我国住宅产业大致划分为三个阶段，分别是休眠期、复苏长期、变革发展期。1.1休眠期（1949年——1978年）新中国刚刚建立，尚处于百废待新的时期，当时的领导人提出“先生产，再生活”的口号，国家将建设重心都放在了如何重建这个新生的满目苍夷的社会主义新中国上，以应对当时严峻的国内国际环境。在这个时期，到处都是轰轰烈烈的生产运动，城镇住宅建设总量只有近5亿户，人均住房面积只有可怜的3.6m²。这个时期，我国的住宅产业处于一种“休眠的状态”。1.2复苏成长期（1979年——1995年）105\n西南大学本科毕业论文（设计）十一届三中全会以后，邓小平同志站在整个国家的高度提出了改革开放这一基本国策，整个国家的经济都呈现出一种从未有过的生机和活力。国家经济体制改革给我国住宅产业发展输入了活力，我国的住宅产业也进入了探索和改革发展时期。在这一时期，住宅产业的规划理论也取得突破性的进展，逐步形成居住区—居住小区—住宅组团的规划结构，并配套有较完善的公建。如：医院，百货商店等。经过十几年的探索和发展，我国的住宅建逐步的设步入了产业化发展轨道，成为整个国民经济中的一个重要行业，住宅产业逐渐复苏。1992年，邓小平到广东沿海考察发表了改变著名的南巡讲话，南巡讲话的推动下，住宅与房地产业得到了有利的政治、经济环境。1993年到1995年，我国的住宅与房地产业又经历了顶峰、相持、理性回落和平稳发展的艰难过程。这一时期，我国的住宅建设进入了高速发展时期，住宅建设方面提出了“全面规划、合理布局、综合开发、配套建设”的社会化大生产的方针，这表明我国的住宅建设注重提高住宅的质量，提出住宅建设走规模效益的道路。同时，全国开展了城市住宅小区建设试点工作，使我国住宅建设取得了前所未有的成绩，从规划设计理念、施工质量、住宅成果的应用等方面，推动了住宅科技的发展，引导了住宅产业的健康发展。1.3变革发展期（1996年至今）1996年，召开的中央经济工作会议上指出，明确的提出了要把住宅建设作为国民经济新的增长点。国家科委建设部制定的“2000年小康型城乡住宅科技产业工程”的顺利实施以及几年在国民经济中的不断探索和实践，初步构建了住宅产业现代化的总体框架。在分配、流通领域，以城镇住房货币化分配为核心政策；构建住宅商品化、社会化的新体制，以物业管理为基本制度，提高住宅消费的市场化程度，较好地满足了群众日益提高的住房需求。这一系列变革，标志着我国住宅产业逐步走向持续健康发展阶段。经过几十年的改革、探索和发展,我国住宅建设顺利完成了由计划经济型方式向市场导向型方式的转变，住宅产业进入了持续、健康发展的新时期。需求决定着生产，生产适应需求，需求刺激生产是市场经济的客观规律105\n西南大学本科毕业论文（设计）。保护需求、培育需求和刺激需求的核心是住宅的质量和成本。提高住宅质量，降低住宅生产成本的根本出路是依靠科技创新和科技进步，推进住宅产业现代化是新时期住宅产业发展的必然趋势。通过加快推进住宅产业现代化，不断提高住宅的综合质量，提高住宅生产的劳动生产率，降低住宅成本是新时期住宅产业发展的根本目标和任务。2我国住宅产业所存在的主要问题目前，随着市场经济体制的逐步深化，住宅产业的宏观调控、市场体系在不断完善。分析和研究我国住宅产业发展，应从基础抓起，重点集中于建立完善的住宅现代化体系。我国住宅产业现代化体系受体制和国情影响，起步较晚，还处在探索阶段，与国外发展国家相比还有较大差距。2.1从科技发展领域看2.1.1住宅建设还未摆脱粗放型生产方式。住宅产业的缺陷暴露明显：主要表现概括为“二高二低”——物质消耗高、能源消耗高，生产率低、科技进步对住宅产业发展的贡献率低。2.1.2住宅技术的发展仍以单项技术推广应用为主技术上缺乏有效的集成和整合，尚未形成完整系列的建筑体系。尤其是国外已比较通用的钢结构住宅、木结构住宅、装配式住宅、混凝土砌块等新型建筑体系缺乏相应的配套技术及相关规范、标准，推行起来难度较大，难以形成规模效益。2.1.1、住宅产品的工业化水平还较低，尚未形成系列化、规模化生产体系。住宅部品的配套性、通用性差、生产规模小，特别是规范住宅部品生产的模数协调工作滞后，阻碍了住宅标准化、通用化住宅部品体系的形成。2.2从体制方面看2.2.2、推进住宅产业现代化的工作机制尚不健全。缺乏统筹全局、统一协调的领导决策机制和有效的工作机制。除部分省、市外，不少地方还没有建立开展住宅产业现代化的工作机制，缺乏具体的目标、步骤和措施。住宅产业现代化的工作主要局限在住宅小区的示范、试点项目上，未能形成引导住宅发展的产业链条以及与产业现代化相适应的成套技术体系。2.2.3、缺乏有效的经济、技术政策作保障。缺乏必要的优惠政策支持和调控手段，难以形成以市场为导向的自我发展、创新、完善的市场激励机制。3对我国住宅产业的展望住宅产业的发展对个人还是整个国民经济都有着重要的作用，牵一发而动全身。住宅产业健康持续发展，可以提过我们人民的物质生活水平，也可以保证国民经济的持续稳定的发展，有利于我们社会主义现代化建设。因此，从事住宅建设的人员应精心耕耘，积极创建未来世纪的美好家园，105\n西南大学本科毕业论文（设计）同时，作为住宅建设人员也应遵循以下原则：3.1未来住宅建设应以人为本。住宅使用主体是人，住宅建设应以创造方便、舒适的居住生活环境，并能培育个性，展示才华，要体现出对人的关怀作为首要原则。3.2未来住宅建设应能可持续发展。我国拥有着庞大的人口，对住宅的数量要求是非常的大的，然而我国的资源是有限的，再加上部分的资源是非可再生的，因此在未来的住宅建设时要着重强调经济与资源节能型消费。要提倡节能、节地、节材，并建立起使有限的资源和能源可持续再利用的住宅体系。3.3未来住宅建设应充分注意环境保护。现在环境保护是每个产业进行都必须注意的一个重要问题，住宅的建设不能以毁坏环境作为代价，而应该注重与周边环境的和谐。保护我们赖以生存的环境，创造良好的室内外居住环境是我们未来的唯一选择。3.4未来住宅建设应充分反映科技进步。21世纪是高科技的社会，高科技已经融入了人们生活中的方方面面。我们可以预知，智能化系统的设施将成为未来住宅不可缺少的装备；智能化住宅通讯与管理系统以及智能化住宅综合管理系统等等，使新世纪住宅与高科技和信息化社会相协调和适应。3.5未来住宅建设应推进住宅产业现代化。推进住宅产业现代化的技术手段是：建立符合住宅产业化的住宅建筑体系；建立完善的质量控制体系；建立住宅性能综合评价体系等，在住宅建设过程中，以科技进步为核心，从而全面提高住宅建设质量，改善住宅使用功能和居住环境。4总结当前，我国的住宅产业处于高速发展的时期，住宅产业作为国民经济第二产业中的一个重要组成部分，对整个国家经济的发展做出了重要的贡献。同时，人们不再以为追求楼房的大、宽、多，一个温馨、舒适现代化的住宅逐渐成为绝大部分民众的需求。105\n西南大学本科毕业论文（设计）第二章建筑设计说明1工程概况本工程名称：北碚区西山路1号住宅楼。根据该房屋的使用功能及建筑设计要求，进行了平立面及剖面的设计。该工程主体结构为十层，首层层高3.6m，2~10层高为3.0m，电梯间和楼梯间凸出顶层楼面2.8m，屋顶层设电梯机房。结构采用现浇钢筋混泥土框架结构，填充墙都为190厚的混泥土空心小砌块。建筑面积为5617.5㎡，每层为四户，分A、B两种户型（详细见建筑平面图）；A户型为四室两厅两卫，建筑面积为119.1㎡、B户型为三室两厅两卫119.1㎡。室内标高为±0.000m，室内外高差为6002设计依据和原则2.1设计依据2.1.1、人体尺度和人体活动所需的空间尺度建筑物中设备的尺寸，踏步、窗台、栏杆的高度，门洞、走廊、楼梯的宽度和高度，以至各类房间的高度和面积大小。都和人体尺度以及活动所需的空间尺度直接或间接有关，因此人体尺度和人体活动所需的空间尺度，是确定建筑空间的基本依据之一。2.1.2、办公用品、设备的尺寸和使用它们必要的空间。2.1.3、温度、湿度、日照、雨雪、风向、风速等气候条件。2.1.4、地形、地质条件和地震烈度。设计时主要考虑：选择对抗震有利的场地和地基。房屋设计的体型，应该尽可能规整，简洁，避免在建筑平面及体型上的凸凹。采用必要的加强房屋整体性的构造措施，不做或少做地震时容易倒塌脱落的建筑附属物，女儿墙等须作加固处理。从材料选用和构造做法上尽可能减轻建筑物的自重，特别是减轻屋顶和围护墙的重量。105\n西南大学本科毕业论文（设计）2.1.5、建筑模数和模数制2.2、设计原则2.2.1、满足建筑功能要求满足建筑物的功能要求为人们的生产和生活活动创造良好的环境，是建筑设计的首要任务。合理设置门窗洞口的大小，合理安排厕所办公室以及会议室的位置大小，采光和通风要好。2.2.2、采用合理的技术措施正确选用建筑材料，根据建筑空间组合的特点，选择合理的结构、施工方案，使房屋坚固耐久、建造方便、缩短工期。2.2.3、具有良好的经济效果建造房屋是一个复杂的物质生产过程，需要大量的人力、物力和资金，在房屋的设计和建造中，要因地制宜、就地取材，尽量做到节省劳动力，节约建筑材料和资金。设计和建造房屋要有周密的计划和核算，重视经济领域的客观规律，讲究经济效果。房屋设计的使用要求和技术措施，要和相应的造价、建筑标准统一起来。2.2.4、考虑建筑美观要求建筑物是社会的物质和文化财富，它在满足使用要求的同时，还需要考虑如人们对建筑物在美观方面的要求，考虑建筑物所赋予人们在精神上的感受。建筑设计要努力创造具有我国时代精神的建筑空间组合与建筑形象。历史上创造的具有时代印记和特点的各种建筑形象，往往是一个国家、一个民族文化传统宝库中的重要组成部分。2.2.5、符合总体规划要求单体建筑是总体规划中组成部分，单体建筑应符合总体规划提出的要求。建筑物的设计还要充分考虑和周围环境的关系，例如原有建筑的状况，道路的走向，基地面积大小以及绿化等方面和拟建建筑物的关系。新设计的单体建筑，应是所在基地形成协调的室内外空间组合、良好的室外环境。3建筑方案选择根据设计资料可选用框架结构。框架结构是由梁和柱刚性连接的骨架结构，其传力途径为板→梁→柱→基础→地基。选择依据：1105\n西南大学本科毕业论文（设计）、优点多：①钢筋混凝土造价低，材料资源丰富，易于就地取材。②耐久性好，不需要经常保养和维修。③耐火性好。④整体性好，对于抵抗地震作用具有较好的性能。具有可塑性，可以根据需要浇制成各种形式和尺寸的构件。⑤合理的发挥材料性能，节约钢材，降低造价。2、建筑功能强：框架结构建筑平面布置灵活，可以做成有较大空间的房间，而且分隔灵活，也可以用隔墙分隔成小空间，或拆除隔墙改为大房间，使用灵活。外墙采用非承重墙体，使立面设计灵活多变，可采用轻便隔墙和外墙，可大大降低房间自重，节约材料。3、从结构的受力性能来分析：对于地震地区来说，框架结构，不仅受竖向荷载，还受水平地震作用，在水平力作用下，框架的侧移由两部分组成，第一部分由梁柱的弯曲变形产生，第二部分由柱的截面尺寸变形产生（弯曲变形）框架的抗侧移刚度主要取决于梁柱的截面尺寸。通常，梁柱截面惯性矩小，侧向变形较大。4建筑体型的设计4.1、反映建筑功能要求和建筑类型的特征不同功能要求和建筑类型，具有不同的内部空间组合特点，房间的外部形象也相应地表现这些建筑类型的特征。本设计为住宅楼，为充分利用建筑空间，十层全做住宅。且矩形的体型节约了占地面积，也利于结构的抵抗外力的能力。4.2、结合材料性能、结构构造和施工技术的特点该结构为钢筋混凝土结构，墙体位混泥土空心小砌块围护墙。由于墙体并不承重，所以立面上门窗的设置和开启游乐很大的灵活性。可以在不同的层或同一层不同的位置采用。不同的窗户，有的可以用横向有的可以用纵向的窗户。柱子采用外露的柱子。形成节奏鲜明的立面构图，显示了框架房屋的外形特点。4.3、掌握建筑标准和相应的经济指标建筑体形和立面的设计，应该遵循设计方针政策，根据房屋的使用性质和规模、严格掌握国家规定的建筑标准和经济指标。建筑外型设计的任务，应该在合理满足使用要求的前提下，用较少的投资建造起简洁、明朗、朴素、大方以及和周围环境协调的建筑物来。4.4、适应基地环境和建筑规划的群体布局105\n西南大学本科毕业论文（设计）单体建筑是规划群体中的一个局部，拟建房屋的体型、立面、内外空间组合以至建筑风格等方面，要认真考虑和规划中建筑群体的配合。同时，建筑物所在地区的气候、地形、道路、原有建筑物以及绿化等基地环境，也是影响建筑体型和立面设计的重要因素。4.5、符合建筑造型和立面构图的一些规律必须符合建筑造型和立面构图的一些规律，例如比例尺度、完整均衡、变化统一，以及韵律和对比等等。5建筑平面的设计5.1使用房间的设计要求1、房间的面积、形状和尺寸要满足室内实用活动和家具、设备合理布置的要求2、门窗的大小和位置，考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风良好3、房间的构成应使结构构造布置合理，施工简便，也要有利于房间之间的组合，所用材料要符合相应的建筑标准4、室内空间以及地面、墙面和构件细部，要考虑人们的使用和审美要求5.2使用房间的面积、形状和尺寸使用房间面积的大小主要是考虑房间内部活动的特点、使用人数的多少等。另外还要满足人们对室内空间的观感，这也是确定房间平面形状的和尺寸的重要因素。5.3门窗在房间平面中的布置门窗的大小和数量是否恰当，它们的位置和开启方式是否合适，对房间的平面使用效果也有很大影响。5.3.1、门的宽度、数量和开启方式房间平面中门的最小宽度，是由通过人流多少和搬进房间家具、设备的大小决定的。该设计中房间内门的宽度取900mm，门的数量根据防火要求如果室内人数多于50人或房间面积大于60平方米时至少需要两个门。门厅对外出入口的总宽度，应不小于通向该门厅的过道、楼梯宽度的总和。5.3.2、房间平面中门的位置105\n西南大学本科毕业论文（设计）房间平面中门的位置应考虑室内交通路线简洁和安全疏散的要求，门的位置还对室内使用面积能否充分利用、以及组织室内穿堂风等关系很大。门一般设置在紧贴墙，不设置垛。5.3.3、窗的大小和位置房间中窗的大小和位置，主要根据室内采光、通风要求来设置。采光方面，窗的大小直接影响到室内照明是否足够，窗的位置关系到室内照度是否均匀。5.4辅助房间的平面设计厕所等辅助房间通常是根据建筑物的使用特点和使用人数的多少，先确定所需设备的个数。根据计算所得的设备数量，考虑在整幢建筑物中厕所的粪检情况，最后在建筑平面组合中，根据整幢房屋的使用要求适当调整并确定这些辅助房间的面积、平面形势和尺寸。6建筑立面的设计建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面设计是由许多构部件所组成的。恰当的确定立面中组成部分和构部件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。6.1尺度和比例尺度正确和比例协调，是使立面完整统一的重要方面。比例协调首先要求结构和构造的合理性，同时也要符合立面构图的美观要求。6.2节奏感突出墙面的柱子简单的把立面进行了竖向划分。使整个结构既整体统一又富有节奏变化。6.3材料质感和色彩配置材料采用白色瓷砖贴面，平整而光滑的瓷砖，感觉比较轻巧。以白色为主的立面色调，常使人感觉明快、清新。6.4重点及细部处理建筑物的主要出入口和楼梯间等部分，是人们经常经过和接触的地方，在使用上要求这些部位的地位明显，易于找到，在建筑立面设计中也对楼梯间及出入口的立面适当进行重点处理。立面中一些构件的构造做法应给于一定的注意。7建筑剖面设计105\n西南大学本科毕业论文（设计）建筑剖面设计主要是确定建筑物在垂直方向上的空间组合关系，重点解决建筑物各部分应有的高度、建筑层数、建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中结构和构造关系等问题。对于住宅建筑先确定平面设计，通过平面设计再设计剖面。因此在平面设计的基础上我对该建筑选择了剖面位置，再进剖面设计。从剖面中可以清晰的看到首层层高为3.6m，2~10层层高为3.0m，首层楼梯梯段高为1.8m，其它层为1.5m高。由建筑剖面可知10层之间的空间组合。8细部构造的做法8.1屋面做法1、饰面层：10厚防滑地砖，素水泥浆擦缝2、结合层：20厚1：3水泥砂浆3、隔热层：50厚的膨胀珍珠岩隔热层4、防水层：2厚聚胺脂防水涂料5、找平层：20厚1：2.5水泥砂浆6、结构层：100厚钢筋混凝土屋面板7、顶棚抹灰：15厚水泥石灰浆打底，5厚纸筋灰批面8.2楼面做法1、饰面层：10厚地砖，素水泥浆2、找平层：20厚的1：3水泥砂浆找平层3、结构层：现浇100厚的钢筋混凝土楼板4、顶棚抹灰：3厚细石粉面8厚水泥石灰膏砂浆8.3地面做法1、10厚地砖，素水泥浆2、素水泥浆结合层一道3、20厚1：3水泥砂浆找平层105\n西南大学本科毕业论文（设计）4、60厚C15混凝土5、100厚碎石或碎砖夯实灌m2.5混合砂浆垫层（碎石垫层）6、素土夯实8.4散水做法混凝土散水1、50厚C15混凝土撒1：1水泥砂子，压实赶光2、100厚碎砖或道渣垫层3、素土夯实向外坡3%8.5内墙做法纸筋（麻刀）灰墙面1、刷（喷）内墙涂料2、2厚纸筋（麻刀）灰抹面3、9厚1：3石灰膏砂浆4、5厚1：3：9水泥石灰膏砂浆打底划出纹理5、刷加气混凝土界面处理剂一道8.6外墙做法1、刷（喷）涂料2、厚细纸筋（麻刀）石灰膏抹面3、6厚1：0.2：2水泥石灰膏砂浆找平层4、6厚1：1：6水泥石灰膏砂浆刮平扫毛5、6厚1：0.5：4水泥石灰膏砂浆打底扫毛刷一道加气混凝土界面处理剂105\n西南大学本科毕业论文（设计）第三章结构设计说明1工程简介本工程主体结构为10层钢筋混泥土框架结构体系，占地面积约为5617.5㎡。总建筑面积为5617.75㎡。首层高3.6m，2~10层高为3.0m，无地下室，使用年限为50年。室内外高差为600mm。建筑物的重要性类别为二类，抗震等级为三级，安全等级二级，基础设计为乙级。框架柱、梁、楼面板、屋面板、楼梯均为现浇。基础采用桩基础。2主要设计条件2.1、基本雪压：0.02.2、基本风压：0.42.3、抗震设防烈度：7度2.4、场地类别:Ⅱ类2.5、楼屋面活荷载：2.02.6、机房活荷载：7.02.7、楼梯间活荷载：3.53地基基础3.1、地质土层概述表3.1.1工程地质条件勘察表Table3.1.1engineeringgeologicalconditiontable层号岩土名称土层深度（m）土层性质1杂填土0~4.2松散2细砂4.2~7.0松散，稍密3砂质粘性土7.0~9.5可塑4砂质粘性土9.5~12.5硬塑5砂质粘性土12.5~16.5坚硬6花岗岩16.5~18.5全风化105\n西南大学本科毕业论文（设计）3.2注意事项3.2.1坑开挖应尽可能采取可靠的支护措施，施工期间应采取有效的防排水措施，并尽可能缩短地基土的暴露时间。3.2.2基础回填用原土分层回填夯实，压实系数不小于0.94。4、材料4.1、混泥土基础垫层：C15圈梁及构造柱：C20基础、墙、柱、梁、板：C30。4.2、钢筋直径小于或等于10为Ⅰ级钢，大于10为Ⅱ级3钢。4.3、填充墙材料为190混泥土空心小砌块105\n西南大学本科毕业论文（设计）第四章结构设计计算书1、结构设计1.1结构布置简图根据住宅房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计，填充墙采用190厚混凝土空心小砌块，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，板厚度取100mm。构件布置简图如下：图1.1.1构件布置图Figure1.1.1bottomcomponentlayout1.2选择承重方案该建筑住宅楼，房间布局较规则，采取横向沉重的方案，取轴线8计算。1.3梁、柱截面尺寸估算1.3.1梁截面尺寸估算横向框架梁：横向框架梁最大计算跨度为6000㎜横向框架梁h=(1/10—1/18)l=(1/10—1/18)6000=600mm—334mm，取h=500mm；横向框架梁宽b=(1/2—1/3)h=(1/2—1/3)500=250mm—167mm，取b=200mm纵向框架梁：纵向框架梁高：h=(1/10—1/18)l=(1/10—1/18)5600=560mm—312mm，取105\n西南大学本科毕业论文（设计）h=500mm；纵向框架梁宽b=(1/2—1/3)h=(1/2—1/3)500=250mm—167mm，取b=200mm；其他非框架梁取200㎜×400㎜。1.3.2柱截面尺寸估算(1)首层中柱按轴压比限值考虑。本结构框架抗震等级为三级，；住宅荷载相对较小，取；楼层数；弯矩对中柱影响较小，取；；；柱负荷面积，以上数据代入式Ac=得：，于是。首层边柱负荷面积,α取1.2,其余参数与中柱相同。可得：，则。为安全考虑，柱的截面都取500㎜×500㎜的正方形截面，其他层亦取该截面。2、荷载计算2.1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面荷载标准值活荷载：2.0kN/㎡（上人屋面）饰面层：10厚防滑地砖，素水泥浆擦缝0.01m×20kN/m3=0.2kN/m2结合层：20厚1：3水泥砂浆0.02m×20kN/m3=0.4kN/m2隔热层：50厚的膨胀珍珠岩隔热层0.05m×10kN/m3=0.5kN/m2防水层：2厚聚胺脂防水涂料0.13kN/m2找平层：20厚1：2.5水泥砂浆0.02m×20kN/m3=0.4kN/m2结构层：100厚钢筋混凝土屋面板0.1m×25kN/m3=2.5kN/m2顶棚抹灰：15厚水泥石灰浆打底，5厚纸筋灰批面0.015m×17kN/m3+0.005×16kN/m3=0.335kN/m2105\n西南大学本科毕业论文（设计）合计5.965kN/m2楼面荷载标准值饰面层：10厚地砖，素水泥浆0.01m×20kN/m3=0.2kN/m220厚的1：3水泥砂浆找平层20×0.02＝0.40kN/m2现浇100厚的钢筋混凝土楼板25×0.1＝2.5kN/m23厚细石粉面16×0.003＝0.048kN/m28厚水泥石灰膏砂浆14×0.008＝0.112kN/m2合计4.26kN/m2为了安全起见，屋面恒载取6.5kN/m2楼面恒载取5.0kN/m22.2梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算查规范得以下自重，外墙面为面砖墙面自重：0.5KN/m2混凝土空心小砌块11.8KN/m22.2.1梁自重计算纵横梁自重：0.2×0.5×25＝2.5KN/m2粉刷：（0.5-0.1）×0.048×17＝0.326KN/m2合计2.826kN/m2次梁自重：0.20.425＝2.0KN/m2粉刷：0.4×0.045×17＝0.306KN/m2合计2.06KN/m22.2.2柱自重计算柱自重：0.5×0.5×25＝6.25KN/m2贴面及粉刷：(0.5×4-0.2×2)×0.02×17=0.544KN/m2合计6.795KN/m女儿墙自重(含贴面和粉刷)：1.20.02217＋0.2151.2＝4.416KN/m2内外墙自重(含贴面和粉刷)：0.215＋0.02217＝3.68KN/m22.3计算重力荷载代表值2.3.1第10层的重力荷载代表值屋面恒载+女儿墙+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙自+0.5活载=5777kN2.3.22～9层的重力荷载代表值楼面恒载+上`下半层墙重+纵横梁自重+上~下半层柱+0.5活荷载=9236kN2.3.3一层的重力荷载代表值105\n西南大学本科毕业论文（设计）楼面恒载+上`下半层墙重+纵横梁自重+上~下半层柱+0.5活荷载=9311kN则框架总重力荷载代表值为：G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8+G9+G10=5777+8×9236+9331=88996kN3横向框架侧移刚度计算3.1计算梁、柱的线刚度1.梁线刚度计算梁柱混凝土标号均为C30,EC=3.0×KN/m2在框架结构中，现浇楼面或预制楼板但只有现浇层的楼面，可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时对现浇楼面的边框架梁取，对中框架梁取。表3.1.1横梁线刚度计算表Tag3.1.1Beamstiffnesscalculationtable类别EC/(N/mm2)bh/mmmmI0/mm4/mmECI0//Nmm2ECI0/Nmm边横梁13×104200×5002.08×10960001.04×10102.0×109中梁3×104200×5002.08×10921002.97×10105.9×1010边横梁23×104200×5002.08×10945001.37×10102.7×1010表3.1.2柱线刚度计算表Tag3.1.2Beamstiffnesscalculationtable层次/mm/(N/mm2)bh/mmmm/mm4/Nmm136003.01045005005.21094.3310102～1030003.01045005005.21095.210103.2计算柱的侧移刚度105\n西南大学本科毕业论文（设计）柱的侧移刚度D计算公式：其中为柱侧移刚度修正系数，为梁柱线刚度比，不同情况下，、取值不同。对于一般层：对于底层：表3.2.1横向框架柱侧移刚度D计算表Table3.2.1transversetothelateralstiffnessoftheframecolumnDcalculationtable层次层高(m)柱根数N/mm13600边柱10.40.3751805693166中柱21.5420.57727781边柱10.5270.406195482~103000边柱10.480.1941120080595中柱21.8520.48127770边柱10.6330.240138553.3框架计算简图105\n西南大学本科毕业论文（设计）表3.3.1框架计算简图Table3.3.1framecalculationdiagram4、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.1横向水平地震作用下的框架结构的内力计算和侧移计算4.1.1横向自振周期的计算横向周期根据自振周期的经验公式；,其中N为框架结构层数，所以=0.8S。4.1.2水平地震作用及楼层地震剪力计算该建筑结构高度小于30.6<40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切为主，因此用底部剪力法来计算水平地震作用。首先计算总水平地震作用标准值即底部剪力。式中，——相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；——结构等效总重力荷载，多质点取总重力荷载代表值的85％；105\n西南大学本科毕业论文（设计）特征分区为一区，又场地类别为Ⅱ类，查规范得特征周期查表得，水平地震影响系数最大值由水平地震影响系数曲线来计算，式中，——衰减系数，＝0.05时，取0.9；则质点I的水平地震作用为：式中：、分别为集中于质点I、j的荷载代表值；、分别为质点I、j的计算高度。具体计算过程如下表，各楼层的地震剪力按来计算，一并列入表中，表4.1.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表Table4.1.2eachparticletransversehorizontalearthquakeandseismicshearforcecalculationtable层次1030.68059514.76714.767927.68059523.01537.982824.68059521.62559.597721.68059519.77879.375618.68059517.5196.885515.68059514.881111.766412.68059511.965123.73139.6805958.856132.58526.6805955.661138.24613.6931162.576140.8724.1.3水平地震作用下的位移验算105\n西南大学本科毕业论文（设计）用D值法（即修正反弯点法）来验算框架结构第层的层间剪力和层间位移及框架结构顶点位移分别按下式来计算：计算过程见下表，表中计算了各层的层间弹性位移角。表4.1.3横向水平地震作用下的位移验算Table4.1.3horizontalseismicdisplacemenchecking层次1014.767805950.18411.39730001/15789937.982805950.4711.21330001/6382859.597805950.73910.74330001/4054779.375805950.98510.00430001/2495696.885805951.2029.01930001/24965111.766805951.3877.81730001/21634123.731805951.5356.4330001/19543132.585805951.6454.89530001/18232138.246805951.7153.2530001/17491140.872931161.5131.53536001/2379由表中的数据可知：最大层间弹性位移角发生在第二层，1/1749<1/550,满足规范规定的要求。4.1.4水平地震作用下框架内力计算将层间剪力分配到该层的各个柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反弯点高度来求柱上、下端的弯矩。柱端剪力按下式来计算：105\n西南大学本科毕业论文（设计）柱上、下端弯矩、按下式来计算式中：—I层j柱的侧移刚度；h为该层柱的计算高度；y-反弯点高度比；—标准反弯点高比，根据上下梁的平均线刚度，和柱的相对线刚度的比值，总层数，该层位置查表确定。—上下梁的相对线刚度变化的修正值，由上下梁相对线刚度比值及查表得。—上下层层高变化的修正值，由上层层高对该层层高比值及查表。—下层层高对该层层高的比值及查表得。需要注意的是是根据表：倒三角形分布水平荷载下各层柱标准反弯点高度比查得。选取边柱一号节点处进行计算；由计算简图知：3.0<3.6,由于为底层，不考虑和，，查表知：。由表3-2-1知，,,,所以得：同理可得其他柱端的弯矩和剪力：梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按下式来计算105\n西南大学本科毕业论文（设计）由于梁端弯矩是按刚度来分配的，根据节点平衡知可求出梁端的弯矩，然后求出梁的剪力。再取2号节点计算：，同理可得其他梁端弯矩，下面是水平地震作用下柱、梁端内力表：表4.1.4.1左地震作用下的柱端内力表Table4.1.4.1leftundertheactionofearthquakeinternalforcetablecolumnend柱下端柱上端节点号弯矩轴力剪力弯矩轴力剪力174.32-191.8829.5714.61191.88-29.57289.77-202.6244.7544.55202.62-44.75387.88273.8242.9040.90-273.82-42.90471.42120.0026.909.63-120.00-26.90539.08-171.8623.1130.65171.86-23.11680.44-156.3950.3470.70156.39-50.34105\n西南大学本科毕业论文（设计）775.19219.8046.8365.45-219.80-46.83833.04108.1419.0324.57-108.14-19.03932.97-148.0721.9233.66148.07-21.921070.62-110.9246.8170.07110.92-46.811165.34165.0143.3164.90-165.0143.311226.6093.9017.6527.51-93.90-17.651330.61-123.8820.8733.10123.88-20.871463.35-76.2242.5964.7376.22-42.591558.40120.2139.3259.93-120.21-39.321624.9279.2216.9727.42-79.22-16.971728.56-100.1719.8632.01100.17-19.861856.83-53.0838.5659.1853.08-38.561952.3685.7235.6254.86-85.72-35.622023.4264.6416.3526.92-64.64-16.352125.89-77.4218.4630.5077.42-18.462249.93-40.7834.2753.2340.78-34.272346.0160.6731.7049.48-60.67-31.702421.3750.4715.3926.11-50.47-15.392522.90-56.0316.7528.3856.03-16.752642.8535.4929.7546.76-35.49-29.752739.5343.4027.5843.61-43.40-27.582819.0736.9814.1724.73-36.98-14.172918.88-36.6014.7826.1536.60-14.78105\n西南大学本科毕业论文（设计）3034.9331.7124.8840.00-31.71-24.883132.23-31.6623.1337.4931.66-23.133215.7224.5912.7023.26-24.59-12.703312.50-20.1511.6922.8320.15-11.693423.5726.2218.1230.99-26.22-18.123521.61-23.5816.9029.3423.58-16.903610.1713.9310.3021.00-13.93-10.30375.01-7.947.4417.347.94-7.44388.8515.498.0215.46-15.49-8.02397.74-13.907.3014.4713.90-7.30403.955.736.8816.75-5.73-6.88表4.1.4.2左地震作用下的梁端内力表Table4.1.4.2leftundertheactionofearthquakeinternalforceofbeamendtable梁左端梁右端节点号弯矩剪力轴力弯矩剪力轴力1-53.15-5.28-22.58-48.485.2822.582-76.271.54-73.22-77.49-1.5473.223-38.366.69-13.39-41.97-6.6913.394-62.041.91-26.63-57.80-1.9126.635-82.560.49-79.22-83.80-0.4979.226-46.02-2.26-15.89-49.322.2615.897-61.802.47-26.63-58.06-2.4726.638-73.67-0.72-70.72-74.850.7270.72105\n西南大学本科毕业论文（设计）9-46.72-3.27-16.05-49.613.2716.0510-59.272.39-25.63-56.04-2.3925.6311-63.75-0.74-61.23-64.830.7461.2312-45.66-3.20-15.64-48.163.2015.6413-55.652.23-24.12-52.88-2.2324.1214-54.48-0.75-52.34-55.440.7552.3415-43.64-3.05-14.90-45.793.0514.9016-50.942.24-22.12-48.62-2.2422.1217-45.43-0.77-43.66-46.250.7743.6618-40.68-3.09-13.86-42.483.0913.8619-45.192.15-19.67-43.33-2.1519.6720-36.79-0.74-35.37-37.480.7435.3721-36.79-2.95-12.50-38.232.9512.5022-37.711.99-16.47-36.41-1.9916.4723-27.28-0.74-26.23-27.800.7426.2324-31.51-2.81-10.67-32.522.8110.6725-27.783.16-12.22-27.20-3.1612.2226-15.49-0.71-14.88-15.760.7114.8827-24.39-3.95-8.20-24.823.958.2028-17.34-2.28-7.94-18.402.287.942910.27-0.799.8410.390.79-9.8430-17.652.75-5.73-16.75-2.755.734.2横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算105\n西南大学本科毕业论文（设计）4.2.1风荷载标准值垂直于建筑物表面上的风荷载标准值当计算主要承重结构时按下式来计算：式中，—风荷载标准值（KN/m2）—高度Z处的风振系数—风荷载体型系数—风压高度变化系数—基本风压（KN/m2）修正后记得基本风压为0.4kN/m2.地面粗糙度为B类，高度30.6m≈30m，结构基本自振周期为0.8s，其中高度z处的风振系数：将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，如下表和图：表4.2.1.1风载计算表Table4.2.1.1windloadcalculationtable层次Z(m)101.461.330.31.420.45.285.75.791.411.327.31.360.410.810.816.581.361.324.31.340.410.810.226.771.321.321.31.260.410.89.536.561.271.318.31.210.410.88.945.151.221.315.31.140.410.88.253.341.181.312.31.060.410.87.460.731.141.39.31.00.410.86.767.421.091.36.31.00.410.86.373.711.01.33.31.00.412.696.680.3105\n西南大学本科毕业论文（设计）图4.2.1.1等效节点集中风荷载计算简图(KN)Figure4.2.1.1equivalentnodeconcentratedwindloadcalculationdiagram(KN)4.2.2风荷载作用下的水平位移验算根据水平荷载，计算层间剪力，再依据层间侧移刚度，计算出各层的相对侧移和绝对侧移。计算过程如下表，表4.2.2.1风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算Table4.2.2.1windloadframeshearanddeflectioncalculation层次105.75.7805950.0070.071/42857910.816.5805950.020.0271/15000810.226.7805950.0330.061/909079.536.2805950.0440.1041/681868.945.1805950.0540.1581/5555105\n西南大学本科毕业论文（设计）58.253.3805950.0650.2231/461547.460.7805950.0740.2971/405036.767.4805950.0820.3791/365826.373.7805950.0890.4681/337016.680.3931160.0970.5651/3711由表可以看出，风荷载作用下框架的最大层间位移角为二层的1/3370，小于1/550，满足规范要求。4.2.3风荷载作用下框架结构内力计算风载作用计算方法与地震作用下的相同,都采用D值法。在求得框架第I层的层间剪力后，I层j柱分配到的剪力以及柱上、下端的弯矩、分别按下列各式计算：起计算过程与水平地震作用一样，在这部重复计算，下面为风荷载作用下的柱、梁端内力表：表4.2.3.1左风载作用下的柱端内力Table4.2.3.1ZuoFengloadsunderthecolumnendforce柱下端柱上端柱号弯矩轴力剪力弯矩轴力剪力139.25-91.3015.858.3091.30-15.85246.70-101.0223.3723.41101.02-23.37345.58135.4422.3321.40-135.44-22.33436.9956.8814.065.17-56.88-14.06519.05-79.6911.4815.4079.69-11.48640.35-75.3325.3235.6275.33-25.32737.70104.9923.5532.96-104.99-23.55816.2950.039.5412.33-50.03-9.54915.75-66.3110.7816.5966.31-10.78105\n西南大学本科毕业论文（设计）1034.65-49.1523.1034.6649.15-23.101132.0273.4221.3732.08-73.42-21.371212.4542.048.6513.49-42.04-8.651313.87-53.1810.0216.2053.18-10.021430.11-27.5620.5331.4927.56-20.531527.6646.6118.9329.14-46.61-18.931610.9334.148.1113.39-34.14-8.111712.10-40.959.1015.2140.95-9.101825.49-10.7717.7227.6610.77-17.721923.3625.0316.3325.64-25.03-16.33209.5526.697.4512.80-26.69-7.452110.13-29.967.9913.8429.96-7.992220.681.5214.7023.44-1.52-14.702318.908.5413.5621.79-8.54-13.56248.0219.906.6411.89-19.90-6.64257.96-20.486.7112.1720.48-6.712615.629.5111.4918.85-9.51-11.492714.24-2.9810.6217.612.98-10.62286.3313.955.6810.71-13.95-5.68295.64-12.705.2910.2212.70-5.293010.3013.238.0513.85-13.23-8.05319.34-9.497.4613.049.49-7.46324.528.954.609.30-8.95-4.60105\n西南大学本科毕业论文（设计）333.29-6.763.757.966.76-3.75344.8612.584.478.54-12.58-4.47354.34-10.834.168.1410.83-4.16362.665.003.327.31-5.00-3.32371.22-2.672.285.622.67-2.2838-0.557.370.311.48-7.37-0.3139-0.56-6.790.351.606.79-0.35401.422.092.475.98-2.09-2.47表4.2.3.2左风载作用下的梁端内力Table4.2.3.2ZuoFengloadbeam梁左端梁右端梁号弯矩轴力剪力弯矩轴力剪力1-27.351.34-11.61-24.89-1.3411.612-38.863.29-37.30-39.47-3.2937.303-19.634.52-6.85-21.47-4.526.854-31.155.30-13.38-29.05-5.3013.385-41.233.08-39.56-41.84-3.0839.566-23.130.89-7.99-24.78-0.897.997-30.465.54-13.13-28.62-5.5413.138-36.162.97-34.71-36.74-2.9734.719-23.010.54-7.90-24.42-0.547.9010-28.306.08-12.23-26.76-6.0812.2311-30.223.26-29.03-30.73-3.2629.0312-21.760.66-7.45-22.94-0.667.45105\n西南大学本科毕业论文（设计）13-25.346.59-10.99-24.11-6.5910.9914-24.233.58-23.28-24.66-3.5823.2815-19.880.81-6.78-20.83-0.816.7816-21.817.12-9.48-20.88-7.129.4817-18.183.90-17.48-18.52-3.9017.4818-17.510.96-5.96-18.22-0.965.9619-17.817.67-7.78-17.19-7.677.7820-11.954.23-11.50-12.20-4.2311.5021-14.761.08-5.00-15.23-1.085.0022-13.518.16-5.94-13.23-8.165.9423-5.484.58-5.29-5.63-4.585.2924-11.751.28-3.95-11.96-1.283.9525-9.178.83-4.08-9.21-8.834.08261.224.671.131.15-4.67-1.1327-8.730.86-2.91-8.73-0.862.9128-5.623.12-2.67-6.40-3.122.67294.922.814.704.95-2.81-4.7030-6.552.47-2.09-5.98-2.472.095、竖向荷载作用下横向框架结构的内力计算5.1计算单元取8轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为m（图见施工图）：5.2荷载计算5.2.1恒载计算105\n西南大学本科毕业论文（设计）取第十层8号轴进行计算，其他层和十层计算基本相同，不再做重复运算；P1P2P3P41图5-2-18号轴第十层层梁上作用的荷载在图中，、代表横梁自重，为均布荷载形式，对于第10层，、、、分别为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的荷载，它包括梁自重和楼板重等的自重荷载，计算过程如下：节点集中荷载（边纵梁传来）(a)屋面自重(三角形部分)：KN横梁的自重：KN由此可知=36.825+9.175=47.0KN同理可知其他节点的集中荷载的：、、5.3内力计算5.3.1、恒载的计算恒载内力用力矩分配发计算，除底层外，其他各层注的线刚度都要乘以折减系数0.9，传递系数为1/3，底层传递系数为1/2，该框架结构为十层，分为十层计算，由于每层计算都相差不大，为避免重复运算，在这只计算顶层，其他在稿纸上完成，最后画出该一榀框架的恒活载弯矩，轴力,剪力图。梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载以及三角形105\n西南大学本科毕业论文（设计）分布荷载，化为等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如图所示。（三角形荷载）图5.3.1荷载的等效Figure5.3.1loadequivalent顶层梯形荷载化为等效均布荷载:则顶层各杆的固端弯矩为37~38跨：俩端均为固定支座38~39跨：一端为固定支座，一端为滑动支座5.3.2用弯矩二次分配法计算恒载作用下的梁端，柱端弯矩计算分配系数（顶层柱的分配系数）：105\n西南大学本科毕业论文（设计）其他梁的分配系数由其线刚度分配得，列入下列计算中：表5.3.2.1恒载作用下的框架弯矩二次分配法（顶层）Table5.3.2.1constantloadundertheframeworkofthemomentdistributionmethod(toptwo)左梁下柱右梁左梁上柱下柱右梁 0.5680.4320.172 0.3350.493 -68.8768.87 22.34 -22.34 39.1129.76-14.86 0.41-0.831.66 4.88.4 -3.84 -7.48-11.01 39.3-39.342.078 12.23-8.270.5870.4130.210.310.48 -91.691.6 -22.34 22.3453.721.333.3847.48411.472-10.665 -0.459-0.9171.8353.5735.25753.24171.18786.154-11.28330.0960.1720.3350.4930.480.310.2122.34-22.23-22.3422.343.847.8411.0110.726.934.58-5.364.20.9181.17568.87-30.0942.07812.23-8.271.66-39.529.6-24.285.7-61.5-24.2105\n西南大学本科毕业论文（设计）其他层也采用力矩分配法计算，起计算行式与顶层一致，注意的是上层的刚度都要折减0.9，分配次序是先两边节点，再中间节点。上层各柱的远端弯矩等于各柱近梁端弯矩的1/3（即传递系数为1/2），底柱远端弯矩为近梁端的弯矩的1/2，即传递系数为1/2.最后得该框架在竖向恒荷载作用下的弯矩、剪力和轴力。与下表格所示：表5.3.2.2恒载作用下的柱端内力表Tb5.6.2.2underdeadloadofthecolumnendinternal柱下端柱上端节点号弯矩轴力剪力弯矩轴力剪力1-13.961464.30-11.73-21.22-1445.5511.7326.281873.048.1818.26-1818.98-8.183-19.112050.04-17.19-32.48-2031.2917.19419.692092.3120.7442.54-2073.56-20.745-28.571314.64-18.09-25.69-1295.8918.09623.481649.7515.1121.84-1631.00-15.117-47.051839.18-30.11-43.27-1820.4330.11851.391878.4733.0947.87-1859.72-33.099-25.411164.71-16.99-25.56-1145.9616.991019.671459.9313.3020.23-1441.18-13.3011-41.281630.38-27.70-41.81-1611.6327.701246.851664.6631.3947.31-1645.91-31.3913-25.631014.69-17.08-25.60-995.9417.081420.561270.1713.6820.47-1251.42-13.6815-42.271421.63-28.14-42.15-1402.8828.141647.311450.8431.5447.30-1432.09-31.5417-25.59864.69-17.06-25.60-845.9417.061820.391080.3613.6020.41-1061.61-13.6019-42.091212.90-28.07-42.11-1194.1528.072047.291237.0331.5347.30-1218.28-31.532220.43890.5413.6220.44-871.79-13.62105\n西南大学本科毕业论文（设计）23-42.131004.18-28.09-42.14-985.4328.092447.301023.2231.5347.30-1004.47-31.5325-25.59564.66-17.06-25.59-545.9117.062620.39700.7213.5720.31-681.97-13.5727-42.09795.47-28.03-42.01-776.7228.032847.30809.4131.5347.29-790.66-31.5329-25.58414.67-17.08-25.67-395.9217.083020.61510.8913.8520.96-492.14-13.8531-42.29586.74-28.35-42.76-567.9928.353247.30595.6131.5847.44-576.86-31.5833-25.56264.62-16.57-24.14245.8716.573419.61321.2312.5518.06-302.48-12.5535-40.96377.94-26.47-38.46-359.1926.473647.19381.7730.4844.26-363.02-30.4837-27.49114.59-22.27-39.33-95.8422.273823.46130.6217.3828.69-111.87-17.3839-48.10170.12-36.54-61.52-151.3736.544051.17167.8741.4373.13-149.12-41.43表5.3.2.3恒载作用下的梁端内力Tb5.3.2.3underdeadloadinternalforceofbeam梁左端梁右端梁号弯矩轴力剪力弯矩轴力剪力149.79-6.3662.01-56.126.3674.37214.380.5717.16-17.24-0.5719.88396.77-12.3490.73-93.9312.3491.69451.111.1062.28-56.25-1.1074.10514.73-0.7119.26-13.180.7117.78697.731.7090.76-94.72-1.7091.66751.19-0.0862.3755.940.0874.01105\n西南大学本科毕业论文（设计）815.140.2919.30-13.51-0.2917.75997.59-0.1590.75-94.620.1591.671051.190.0162.36-55.98-0.0174.021115.11-0.0719.3413.400.0717.711297.650.0190.77-94.60-0.0191.661351.200.0062.36-55.970.0074.021415.130.0219.34-13.41-0.0217.701597.640.0090.77-94.600.0091.661651.200.0062.36-55.960.0074.021715.14-0.0519.35-13.410.0517.701897.630.0090.76-94.600.0091.661951.17-0.0262.35-56.010.0274.032015.090.2719.35-13.36-0.2717.702197.67-0.0590.77-94.590.0591.652251.230.5262.40-55.81-0.5273.982315.25-0.7819.23-13.760.7817.822497.481.0990.73-94.63-1.0991.692551.64-5.7162.37-56.355.7174.012614.83-0.8820.16-11.410.8816.892797.97-10.9590.68-95.440.9591.742839.3322.2748.84-39.5322.2748.932910.844.895.93-24.27-4.8918.723085.7941.4375.64-73.13-41.4371.42恒载作用下的内力图如下所示：105\n西南大学本科毕业论文（设计）图5.3.2.1恒载作用下的弯矩图Figure5.3.2.1deadloadundertheactionofbendingmomentdiagram105\n西南大学本科毕业论文（设计）图5.3.2.2恒载作用下的剪力图Figure5.3.2.2deadloadundertheactionofshearforcediagram105\n西南大学本科毕业论文（设计）图5.3.1.3恒载作用下的轴力图Figure5.3.1.3deadloadundertheactionofaxialforce5.3.2、活载的计算105\n西南大学本科毕业论文（设计）当活荷载产生的内力远小于恒荷载及水平力所产生的内力时，可不考虑活荷载的不利布置，而把活荷载同时作用于所有的框架梁上，这样求得的内力在支座处与按最不利荷载位置法求得内力极为相近，可直接进行内力组合。但求得的梁的跨中弯矩却比最不利荷载位置法的计算结果要小，因此对梁跨中弯矩应乘以的系数予以增大。由于活载的计算过程与方法与恒载与相似，下面对其进行简单的计算；顶层梯形荷载化为等效均布荷载:则顶层各杆的固端弯矩为37~38跨：俩端均为固定支座38~39跨：一端为固定支座，一端为滑动支座105\n西南大学本科毕业论文（设计）表5.3.2.1恒载作用下的框架弯矩二次分配法（顶层）Table5.3.2.1onstantloadundertheframeworkofthemomentdistributionmethod(toptwo)左梁下柱右梁左梁上柱下柱右梁 0.5680.4320.172 0.3350.493 -15.3615.36 8.03 -8.03 8.726.64-3.32 -0.831.38 2.693.96 0.470.360.57 1.112.64-0.28 9.199.4713.99 11.832.030.5870.4130.210.310.48 -27.927.9 8.03 -8.0316.3811.52-5.76-0.851.692.493.85 0.50.451.211.792.0616.8816.8325.0412.312.120.1720.3350.4930.480.310.21-8.038.038.03-8.031.382.693.963.852.491.69-1.93-1.980.3320.6470.9510.950.6140.4161.7123.337-5.04910.8511.134-5.92同理可求得其他层的的弯矩因为楼面荷载是按满布布置的，在求的梁跨中弯矩比最不利布置的要少，因此在画内力图时将跨中弯矩乘以1.1~1.2的系数增大下面是活载作用下的框架内力图：105\n西南大学本科毕业论文（设计）图5.3.2.1活载作用下的弯矩包络图弯Figure5.3.2.1liveloadbendingmomentenvelopediagram105\n西南大学本科毕业论文（设计）图5.3.2.2活载作用下的轴力包络图Figure5.3.2.2liveloadofaxialforcesenvelopediagram105\n西南大学本科毕业论文（设计）图5.3.2.3活载作用下的剪力包络图Figure5.3.2.3liveloadshearforcesenvelopediagram105\n西南大学本科毕业论文（设计）6框架内力组合及截面配筋计算6.1荷载组合分项系数NCm---组合号V-D,V-L---分别为恒载、活载分项系数X-W,Y-W---分别为X向、Y向水平风荷载分项系数X-E,Y-E---分别为X向、Y向水平地震荷载分项系数SW1～SW5---分别为第1组到第5组特殊风荷载分项系数表6.1.1分项系数组合表Table6.1.1subentrycoefficientcombinationtable组合号V-DV-LX-WY-WX-EY-E11.350.980.000.000.000.0021.201.400.000.000.000.0031.001.400.000.000.000.0041.200.001.400.000.000.0051.200.00-1.400.000.000.0061.200.000.001.400.000.0071.200.000.00-1.400.000.0081.201.400.840.000.000.0091.201.40-0.840.000.000.00101.201.400.000.840.000.00111.201.400.00-0.840.000.00121.200.981.400.000.000.00131.200.98-1.400.000.000.00141.200.980.001.400.000.00161.000.001.400.000.000.00171.000.00-1.400.000.000.00105\n西南大学本科毕业论文（设计）181.000.000.001.400.000.00191.000.000.00-1.400.000.00200.001.400.840.000.000.00211.001.40-0.840.000.000.00221.001.400.000.840.000.00231.001.400.00-0.840.000.00241.000.981.400.000.000.00251.000.98-1.400.000.000.00261.000.980.001.400.000.00271.000.980.00-1.400.000.00281.200.600.280.001.300.00291.200.60-0.280.00-1.300.00301.200.600.000.280.001.30311.200.600.00-0.280.00-1.30321.200.600.280.00-1.300.00331.200.60-0.280.001.300.00341.200.600.000.280.00-1.30351.200.600.00-0.280.001.30361.000.500.280.001.300.00371.000.50-0.280.00-1.300.00381.000.500.000.280.001.30391.000.500.00-0.280.00-1.30105\n西南大学本科毕业论文（设计）401.000.500.280.00-1.300.00411.000.50-0.280.001.300.00421.000.500.000.280.00-1.30431.000.500.00-0.280.001.306.2柱的内力组合及配筋（底层3号柱）6.2.1柱的内力组合柱3(B=0.500,H=0.500,Lx=4.17,Ly=3.00=30)表6.2.1.13号柱的内力组合表Table36.2.1.1columninternalforcecombinationtable左端右端组合号弯矩轴力剪力弯矩轴力剪力140.882649.6710.62-9.01-2627.17-10.62244.702239.6614.06-2.51-2220.91-14.063-86.732270.44-51.89-68.94-2247.9451.894-82.911860.43-48.45-62.44-1841.6848.455-20.852751.54-19.53-35.37-2545.6719.266-17.032341.53-16.09-28.88-2139.4115.827-24.342971.60-22.44-41.33-2817.9322.258-29.012552.35-25.70-50.45-2713.2225.969-25.192142.34-22.26-43.95-2306.9622.5310-30.052832.17-26.76-51.88-2935.2126.94105\n西南大学本科毕业论文（设计）11-26.492847.33-24.38-46.66-2824.8324.312-22.662437.33-20.94-40.16-2418.5820.9413-28.283038.66-25.84-49.22-3013.3425.8414-23.382456.55-20.85-39.16-2434.0520.8515-19.552046.54-17.41-32.67-2027.7917.4116-26.112765.11-23.36-43.98-2739.8023.361717.432865.30-0.78-17.39-2659.430.511821.252455.302.66-10.90-2253.17-2.9319-59.142637.77-38.28-53.35-2431.9038.0220-55.322227.76-34.84-46.86-2025.6434.58219.282666.11-6.94-32.47-2826.997.212213.102256.11-3.50-25.97-2420.733.7723-67.292438.58-44.45-68.42-2599.4544.7224-63.472028.57-41.01-61.93-2193.1941.282511.802961.10-5.63-28.68-2938.605.632615.622551.09-2.19-22.18-2532.342.1927-64.772733.57-43.13-64.64-2711.0743.1328-60.952323.56-39.70-58.14-2304.8139.702914.912570.32-2.09-21.18-2547.822.09105\n西南大学本科毕业论文（设计）3018.732160.311.35-14.69-2141.56-1.3531-61.662342.78-39.60-57.14-2320.2839.6032-57.841932.77-36.16-50.65-1914.0236.163342.332853.7011.40-6.49-2702.84-11.583446.152443.7014.8440.01-2296.59-15.0235-85.282474.48-51.12-66.42-2323.6250.9336-81.462064.47-47.68-59.92-1917.3647.493736.622714.277.08-17.04-2820.13-6.893840.442304.2610.52-10.54-2413.87-10.3339-90.992335.05-55.44-76.97-2440.9155.6240-87.171925.04-52.00-70.47-2034.6552.184138.392920.768.00-14.39-2898.26-8.004242.212510.7511.44-7.89-2492.00-11.4443-89.222541.54-54.51-74.32-2519.0454.5144-85.402131.53-51.07-67.82-2112.7851.074540.562647.2110.47-9.14-2624.71-10.474644.392237.2013.91-2.65-2218.45-13.9147-87.052267.99-52.04-69.07-2245.4952.0448-83.231857.98-48.60-62.58-1839.2348.60105\n西南大学本科毕业论文（设计）4992.212940.9435.6115.74-2839.85-35.735095.882510.1138.9721.98-2425.87-39.0751-139.782143.65-78.58-97.06-2199.7378.6952-135.531727.04-74.78-89.75-1773.7874.875389.802981.9933.5310.91-2959.49-33.535493.872544.3237.2417.95-2525.57-37.2455-137.372102.59-76.50-92.23-2080.0976.5056-133.521692.83-73.04-85.72-1674.0873.046.2.2框架柱的截面配筋计算6.2.2.1.3号柱正截面受弯承载力计算根据中柱内力组合表，13号组合为正截面最不利组合。取和偏心方向截面尺寸的两者中的较大者，即，故取。因为，故应考虑偏心距增大系数取故为小偏心受压105\n西南大学本科毕业论文（设计）按上式计算时，应满足及，因为故应按构造配筋，且应满足。单侧配筋率，则选（）。总配筋率6.2.2.2.3号柱斜截面受剪承载力计算上柱柱端弯矩设计值：柱底弯矩设计值：则框架柱的剪力设计值（满足要求）（取）与相应的轴力取105\n西南大学本科毕业论文（设计）故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用肢取，，则。根据构造要求，取加密区箍筋为，加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区应满足，故箍筋取。6.3梁的内力组合及配筋（一层3号梁）梁3(B=0.200,H=0.500,L=6.00Arc=30)表6.3.13号梁的内力组合Table36.3.1beaminternalforcecombination左端右端组合号弯矩轴力剪力弯矩轴力剪力171.22-8.4999.29-125.868.49119.62254.77-6.0281.14-109.896.02101.283126.19-21.13118.47-65.7621.13100.444109.74-18.66100.32-49.7918.6682.105118.76-17.86130.11-94.0514.36109.426102.30-15.39111.96-78.0811.8991.087125.08-18.80137.35-106.5516.35123.36896.93-14.53108.32-115.1218.03131.14980.48-12.0690.17-99.1515.56112.8010109.80-16.47122.10-121.3018.91138.5611102.27-14.07124.35-112.0810.57115.171285.81-11.60106.21-96.118.1096.83105\n西南大学本科毕业论文（设计）13135.25-21.65135.86-76.0218.15103.6614118.80-19.18117.71-60.0515.6885.321580.44-10.74102.57-133.1514.23136.891663.99-8.2784.42-117.1811.77118.5517113.42-18.32114.07-97.0921.82125.381896.97-15.8595.93-81.1219.35107.041985.26-10.62114.15-124.638.18119.192068.81-8.1696.00-108.665.71100.8521140.22-23.27133.33-64.5220.82100.0122123.77-20.80115.18-48.5618.3581.672369.98-8.2998.90-139.3810.74134.392453.53-5.8280.75-123.418.27116.0525124.94-20.94118.08-79.2823.38115.2126108.49-18.4799.93-63.3120.9296.8827157.16-24.82135.38-40.5023.3292.3628139.28-22.14115.72-24.6620.8974.072948.07-5.9991.24-158.647.49136.483031.75-3.5473.13-141.294.79116.6331116.06-12.88129.21-114.1912.88130.863299.61-10.41111.06-98.2210.41112.5233123.19-15.31136.72-120.6515.31138.373499.89-19.51109.22-95.2419.51109.693583.44-17.0491.08-79.2717.0491.35105\n西南大学本科毕业论文（设计）36111.87-19.95122.73-107.3919.95123.553799.57-9.09123.45-132.229.09136.623883.12-6.62105.31-116.256.62118.2839132.55-16.67134.96-96.1616.67125.1140116.10-14.20116.81-80.1914.20106.774183.40-15.72103.47-113.2715.72115.444266.95-13.2585.32-97.3113.2597.1043116.38-23.30114.98-77.2123.30103.934499.93-20.8396.83-61.2420.8385.604583.37-7.14113.52-138.737.14134.204666.92-4.6795.37-122.764.67115.8647138.34-19.78132.70-78.6219.78115.0248121.89-17.31114.55-62.6617.3196.694972.05-11.7899.53-125.4611.78119.385055.60-9.3181.38-109.509.31101.0451127.02-24.42118.71-65.3624.42100.2052110.56-21.95100.56-49.3921.9581.8653156.01-22.69134.99-49.1322.69101.5654138.32-20.36115.40-31.8520.3681.735549.34-8.1291.62-150.128.12127.295632.81-5.3273.45-134.205.32108.976.3.13号梁的正截面受弯承载力计算从梁的内力组合表中选出3105\n西南大学本科毕业论文（设计）号梁跨间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。由内力组合表知；7号组合最为不利当梁下部受拉时，按T形截面来设计，当梁上部受拉时，按矩形截面来设计翼缘的计算宽度：1．按计算跨度考虑2．梁净距考虑3．按翼缘高度考虑这种情况不起控制作用，故取梁内纵向钢筋选级钢，()下部跨间截面按单筋形梁计算，因为：属第一类T型截面实际配筋取3根20的HRB400(As=941mm2)，满足要求跨中配筋率应大于和中的较大值。105\n西南大学本科毕业论文（设计）将下部跨间截面3根20的HRB400的钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(As=941mm2)，再计算相应的受拉钢筋：说明富裕，且达不到屈服，可近似取实取（）3号梁右上部：实取（），6.3.23号梁的斜截面截面受弯承载力计算故截面尺寸满足要求。梁端加密区的箍筋取2肢，箍筋用级钢，则考虑地震作用组合的T形截面的框架梁，其斜截面受剪承载力应符合：即加密区长度取中大值，则取105\n西南大学本科毕业论文（设计）非加密区的箍筋取肢设置，箍筋设置满足要求。7楼板计算7.1标准层楼板7.1.1标准层8号板7.1.1.1、基本资料： 1、房间编号：82、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载： 永久荷载标准值：g＝7.00kN/m2 可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2 计算跨度 Lx=3600mm ；计算跨度 Ly=6000mm 板厚 H=100mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。7.1.1.2、计算结果 mx=(0.03670+0.00760/5)×(1.35×7.0+0.98×1.0)×3.6^2=5.17kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： mxa=(0.08200+0.02420/5)×(1.4×1.0)×3.6^2=1.10kN·mmx=5.17+1.10=6.27kN·mAsx=400.34mm2，实配φ8@125(As＝402.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.402% my=(0.00760+0.03670/5)×(1.35×7.0+0.98×1.0)×3.6^2=2.02kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： mya=(0.02420+0.08200/5)×(1.4×1.0)×3.6^2=0.52kN·mmy=2.02+0.52=2.54kN·mAsy=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% mx'=0.07930×(1.35×7.0+0.98×2.0)×3.6^2=11.73kN·mAsx'=761.77mm2，实配φ14@200(As＝770.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.770% my'=0.05710×(1.35×7.0+0.98×2.0)×3.6^2=8.44kN·m105\n西南大学本科毕业论文（设计）Asy'=623.17mm2，实配φ12@200(As＝565.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.565%7.1.1.3、跨中挠度验算mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： mk=(0.00760+0.03670/5)×(1.0×7.0+1.0×2.0)×3.6^2=1.74kN·m mq=(0.00760+0.03670/5)×(1.0×7.0+0.5×2.0)×3.6^2=1.55kN·mEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.74/(0.87×81.×279.)=88.55N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.00559×88.55)=-1.239 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·m(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝mk/[mq×(θ-1)+mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝1.74/[1.55×(2-1)+1.74]×656.74=347.685kN·m(5)、挠度f＝κ×Qk×L^4/Bf＝0.00236×9.0×3.6^4/347.685=10.261mmf/L＝10.261/3600.=1/351.，满足规范要求！7.1.1.4、裂缝宽度验算105\n西南大学本科毕业论文（设计）①、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝4.46×10^6/(0.87×81.×402.)=157.32N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝402./50000.=0.008 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×157.32)=0.365 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.365×157.3/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.074，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.74×10^6/(0.87×73.×279.)=98.26N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×98.26)=-0.077 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×98.3/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.025，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝9.25×10^6/(0.87×78.×770.)=177.09N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝770./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×177.09)=0.676 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.676×177.1/210000.×(1.9×20.+0.08×20.00/0.01539)=105\n西南大学本科毕业论文（设计）0.170，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝6.66×10^6/(0.87×79.×565.)=171.36N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝565./50000.=0.011ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×171.36)=0.503 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.503×171.4/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01131)=0.137，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝9.25×10^6/(0.87×78.×770.)=177.09N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝770./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×177.09)=0.676 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.676×177.1/210000.×(1.9×20.+0.08×20.00/0.01539)=0.170，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝7.91×10^6/(0.87×79.×754.)=152.61N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝754./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×152.61)=0.597 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.597×152.6/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508)=0.118，满足规范要求！105\n西南大学本科毕业论文（设计）7.1.2标准层9号板7.1.2.1、基本资料 1、房间编号：92、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载： 永久荷载标准值：g＝7.00kN/m2 可变荷载标准值：q＝4.00kN/m2 计算跨度 Lx=2000mm ；计算跨度 Ly=2100mm 板厚 H=100mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。7.1.2.2、计算结果 mx=(0.01970+0.01722/5)×(1.20×7.0+1.40×2.0)×2.0^2=1.04kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： mxa=(0.04080+0.03642/5)×(1.4×2.0)×2.0^2=0.54kN·mmx=1.04+0.54=1.58kN·mAsx=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% my=(0.01722+0.01970/5)×(1.20×7.0+1.40×2.0)×2.0^2=0.95kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： mya=(0.03642+0.04080/5)×(1.4×2.0)×2.0^2=0.50kN·mmy=0.95+0.50=1.45kN·mAsy=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% mx'=0.05482×(1.20×7.0+1.40×4.0)×2.0^2=3.07kN·mAsx'=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% my'=0.05273×(1.20×7.0+1.40×4.0)×2.0^2=2.95kN·mAsy'=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%7.1.2.3.、跨中挠度验算mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：105\n西南大学本科毕业论文（设计） mk=(0.01970+0.01722/5)×(1.0×7.0+1.0×4.0)×2.0^2=1.02kN·m mq=(0.01970+0.01722/5)×(1.0×7.0+0.5×4.0)×2.0^2=0.83kN·mEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.02/(0.87×81.×279.)=51.74N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.00559×51.74)=-2.903 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·m(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝mk/[mq×(θ-1)+mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝1.02/[0.83×(2-1)+1.02]×656.74=361.206kN·m(5)、挠度f＝κ×Qk×L^4/Bf＝0.00139×11.0×2.0^4/361.206=0.679mmf/L＝0.679/2000.=1/2945.，满足规范要求！7.1.2.4、裂缝宽度验算①、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.02×10^6/(0.87×81.×279.)=51.74N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01105\n西南大学本科毕业论文（设计）ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×51.74)=-1.135 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×51.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.013，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.93×10^6/(0.87×73.×279.)=52.49N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×52.49)=-1.103 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×52.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.014，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.41×10^6/(0.87×81.×279.)=122.58N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×122.58)=0.156 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×122.6/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.032，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.32×10^6/(0.87×81.×279.)=117.90N/mm105\n西南大学本科毕业论文（设计）矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×117.90)=0.119 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×117.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.031，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.41×10^6/(0.87×81.×279.)=122.58N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×122.58)=0.156 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×122.6/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.032，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.32×10^6/(0.87×81.×279.)=117.90N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×117.90)=0.119 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×117.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.031，满足规范要求！7.1.3标准层6号板105\n西南大学本科毕业论文（设计）7.1.3.1、基本资料 1、房间编号：62、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载： 永久荷载标准值：g＝7.00kN/m2 可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2 计算跨度 Lx=3600mm ；计算跨度 Ly=1500mm 板厚 H=100mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。7.1.3.2、计算结果 mx=(0.00257+0.04180/5)×(1.35×7.0+0.98×1.0)×1.5^2=0.26kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： mxa=(0.01200+0.10777/5)×(1.4×1.0)×1.5^2=0.07kN·mmx=0.26+0.07=0.33kN·mAsx=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% my=(0.04180+0.00257/5)×(1.35×7.0+0.98×1.0)×1.5^2=0.99kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： mya=(0.10777+0.01200/5)×(1.4×1.0)×1.5^2=0.24kN·mmy=0.99+0.24=1.24kN·mAsy=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% mx'=0.05587×(1.35×7.0+0.98×2.0)×1.5^2=1.43kN·mAsx'=272.34mm2，实配φ12@200(As＝565.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.565% my'=0.08323×(1.35×7.0+0.98×2.0)×1.5^2=2.14kN·mAsy'=272.34mm2，实配φ10@180(As＝436.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.436%7.1.3.3、跨中挠度验算mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： mk=(0.00257+0.04180/5)×(1.0×7.0+1.0×2.0)×1.5^2=0.22kN·m105\n西南大学本科毕业论文（设计） mq=(0.00257+0.04180/5)×(1.0×7.0+0.5×2.0)×1.5^2=0.20kN·mEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.22/(0.87×81.×279.)=11.25N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.00559×11.25)=-17.312 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·m(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝mk/[mq×(θ-1)+mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝0.22/[0.20×(2-1)+0.22]×656.74=347.685kN·m(5)、挠度f＝κ×Qk×L^4/Bf＝0.00259×9.0×1.5^4/347.685=0.339mmf/L＝0.339/1500.=1/4419.，满足规范要求！7.1.3.4、裂缝宽度验算①、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.22×10^6/(0.87×73.×279.)=12.48N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×12.48)=-8.167 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2105\n西南大学本科毕业论文（设计） ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×12.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.003，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.86×10^6/(0.87×81.×279.)=43.54N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×43.54)=-1.556 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×43.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.011，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.13×10^6/(0.87×79.×565.)=29.11N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝565./50000.=0.011ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×29.11)=-2.413 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×29.1/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01131)=0.009，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.69×10^6/(0.87×80.×436.)=55.50N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝436./50000.=0.009105\n西南大学本科毕业论文（设计） 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×55.50)=-0.984 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×55.5/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000)=0.017，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.13×10^6/(0.87×79.×628.)=26.20N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝628./50000.=0.013ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×26.20)=-2.413 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×26.2/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01257)=0.008，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.69×10^6/(0.87×81.×279.)=85.65N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×85.65)=-0.250 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×85.6/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.022，满足规范要求！7.1.4标准层1号板7.1.4.1、基本资料 1、房间编号：1105\n西南大学本科毕业论文（设计）2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载： 永久荷载标准值：g＝7.00kN/m2 可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2 计算跨度 Lx=3300mm ；计算跨度 Ly=4500mm 板厚 H=100mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。7.1.4.2、计算结果 mx=(0.03043+0.01243/5)×(1.35×7.0+0.98×1.0)×3.3^2=3.74kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： mxa=(0.06410+0.03100/5)×(1.4×1.0)×3.3^2=0.75kN·mmx=3.74+0.75=4.49kN·mAsx=281.64mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.335% my=(0.01243+0.03043/5)×(1.35×7.0+0.98×1.0)×3.3^2=2.10kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： mya=(0.03100+0.06410/5)×(1.4×1.0)×3.3^2=0.47kN·mmy=2.10+0.47=2.57kN·mAsy=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% mx'=0.07123×(1.35×7.0+0.98×2.0)×3.3^2=8.85kN·mAsx'=561.50mm2，实配φ12@200(As＝565.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.565% my'=0.05663×(1.35×7.0+0.98×2.0)×3.3^2=7.04kN·mAsy'=511.58mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.503%7.1.4.3、跨中挠度验算mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： mk=(0.01243+0.03043/5)×(1.0×7.0+1.0×2.0)×3.3^2=1.82kN·m mq=(0.01243+0.03043/5)×(1.0×7.0+0.5×2.0)×3.3^2=1.61kN·m105\n西南大学本科毕业论文（设计）Es＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.82/(0.87×81.×279.)=92.24N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.00559×92.24)=-1.145 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·m(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝mk/[mq×(θ-1)+mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝1.82/[1.61×(2-1)+1.82]×656.74=347.685kN·m(5)、挠度f＝κ×Qk×L^4/Bf＝0.00202×9.0×3.3^4/347.685=6.191mmf/L＝6.191/3300.=1/533.，满足规范要求！7.1.4.4、裂缝宽度验算①、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.23×10^6/(0.87×81.×335.)=136.63N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./50000.=0.007 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×136.63)=0.254 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.254×136.6/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=105\n西南大学本科毕业论文（设计）0.045，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.82×10^6/(0.87×73.×279.)=102.35N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×102.35)=-0.030 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×102.3/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.026，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝6.98×10^6/(0.87×79.×565.)=179.63N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝565./50000.=0.011ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×179.63)=0.531 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.531×179.6/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01131)=0.152，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝5.55×10^6/(0.87×81.×503.)=156.70N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝503./50000.=0.010ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×156.70)=0.366 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.366×156.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01005)=105\n西南大学本科毕业论文（设计）0.074，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝6.98×10^6/(0.87×79.×565.)=179.63N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝565./50000.=0.011ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×179.63)=0.531 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.531×179.6/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01131)=0.152，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝5.55×10^6/(0.87×81.×503.)=156.70N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝503./50000.=0.010ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×156.70)=0.366 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.366×156.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01005)=0.074，满足规范要求！7.2顶层层楼板7.2.1、顶层6号板7.2.1.1、基本资料 1、房间编号：62、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载： 永久荷载标准值：g＝8.00kN/m2 可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2 计算跨度 Lx=3600mm ；计算跨度 Ly=6000mm 板厚 H=100mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。105\n西南大学本科毕业论文（设计）7.2.1.2、计算结果 mx=(0.03670+0.00760/5)×(1.35×8.0+0.98×1.0)×3.6^2=5.84kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： mxa=(0.08200+0.02420/5)×(1.4×1.0)×3.6^2=1.10kN·mmx=5.84+1.10=6.94kN·mAsx=439.32mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.503% my=(0.00760+0.03670/5)×(1.35×8.0+0.98×1.0)×3.6^2=2.28kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： mya=(0.02420+0.08200/5)×(1.4×1.0)×3.6^2=0.52kN·mmy=2.28+0.52=2.80kN·mAsy=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% mx'=0.07930×(1.35×8.0+0.98×2.0)×3.6^2=13.11kN·mAsx'=862.30mm2，实配φ12@125(As＝905.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.905% my'=0.05710×(1.35×8.0+0.98×2.0)×3.6^2=9.44kN·mAsy'=704.73mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.628%7.2.1.3、跨中挠度验算mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： mk=(0.00760+0.03670/5)×(1.0×8.0+1.0×2.0)×3.6^2=1.94kN·m mq=(0.00760+0.03670/5)×(1.0×8.0+0.5×2.0)×3.6^2=1.74kN·mEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.94/(0.87×81.×279.)=98.39N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.00559×98.39)=-1.005105\n西南大学本科毕业论文（设计） 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·m(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝mk/[mq×(θ-1)+mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝1.94/[1.74×(2-1)+1.94]×656.74=345.652kN·m(5)、挠度f＝κ×Qk×L^4/Bf＝0.00236×10.0×3.6^4/345.652=11.468mmf/L＝11.468/3600.=1/314.，满足规范要求！7.2.1.4、裂缝宽度验算①、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝4.95×10^6/(0.87×81.×503.)=139.84N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝503./50000.=0.010ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×139.84)=0.277 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.277×139.8/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01005)=0.050，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.94×10^6/(0.87×73.×279.)=109.17N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×109.17)=0.041105\n西南大学本科毕业论文（设计） 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×109.2/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.028，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝10.28×10^6/(0.87×79.×905.)=165.27N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝905./50000.=0.018ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×165.27)=0.713 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.713×165.3/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01810)=0.134，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝7.40×10^6/(0.87×79.×628.)=171.36N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝628./50000.=0.013ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×171.36)=0.563 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.563×171.4/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01257)=0.142，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝10.28×10^6/(0.87×79.×905.)=165.27N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝905./50000.=0.018ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×165.27)=0.713 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式105\n西南大学本科毕业论文（设计）8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.713×165.3/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01810)=0.134，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝7.86×10^6/(0.87×79.×754.)=151.62N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝754./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×151.62)=0.594 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.594×151.6/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508)=0.116，满足规范要求！----------------------------------------------------------7.2.2、顶层5号板7.2.2.1、基本资料 1、房间编号：52、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载： 永久荷载标准值：g＝8.00kN/m2 可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2 计算跨度 Lx=3600mm ；计算跨度 Ly=2100mm 板厚 H=100mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。7.2.2.2、计算结果 mx=(0.00697+0.03727/5)×(1.35×8.0+0.98×1.0)×2.1^2=0.75kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： mxa=(0.02319+0.08426/5)×(1.4×1.0)×2.1^2=0.17kN·mmx=0.75+0.17=0.92kN·mAsx=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% my=(0.03727+0.00697/5)×(1.35×8.0+0.98×1.0)×2.1^2=105\n西南大学本科毕业论文（设计）2.01kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： mya=(0.08426+0.02319/5)×(1.4×1.0)×2.1^2=0.38kN·mmy=2.01+0.38=2.39kN·mAsy=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% mx'=0.05710×(1.35×8.0+0.98×2.0)×2.1^2=3.21kN·mAsx'=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% my'=0.07996×(1.35×8.0+0.98×2.0)×2.1^2=4.50kN·mAsy'=276.21mm2，实配φ12@180(As＝628.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.628%7.2.2.3、跨中挠度验算mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： mk=(0.00697+0.03727/5)×(1.0×8.0+1.0×2.0)×2.1^2=0.64kN·m mq=(0.00697+0.03727/5)×(1.0×8.0+0.5×2.0)×2.1^2=0.57kN·mEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.64/(0.87×81.×279.)=32.33N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.00559×32.33)=-5.306 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×105\n西南大学本科毕业论文（设计）0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·m(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝mk/[mq×(θ-1)+mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝0.64/[0.57×(2-1)+0.64]×656.74=345.652kN·m(5)、挠度f＝κ×Qk×L^4/Bf＝0.00239×10.0×2.1^4/345.652=1.346mmf/L＝1.346/2100.=1/1561.，满足规范要求！7.2.2.4、裂缝宽度验算①、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.64×10^6/(0.87×73.×279.)=35.87N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×35.87)=-2.125 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×35.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.009，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.70×10^6/(0.87×81.×279.)=86.64N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×86.64)=-0.235 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×86.6/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.022，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝：105\n西南大学本科毕业论文（设计） 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.52×10^6/(0.87×81.×279.)=127.96N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×127.96)=0.196 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×128.0/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.033，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.53×10^6/(0.87×79.×628.)=81.66N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝628./50000.=0.013ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×81.66)=-0.027 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×81.7/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01257)=0.024，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.52×10^6/(0.87×81.×279.)=127.96N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×127.96)=0.196 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×128.0/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=105\n西南大学本科毕业论文（设计）0.033，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.53×10^6/(0.87×79.×628.)=81.66N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝628./50000.=0.013ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×81.66)=-0.027 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×81.7/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01257)=0.024，满足规范要求！----------------------------------------------------------7.2.3、顶层4号板7.2.3.1、基本资料 1、房间编号：42、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载： 永久荷载标准值：g＝8.00kN/m2 可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2 计算跨度 Lx=3600mm ；计算跨度 Ly=4500mm 板厚 H=100mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。7.2.3.2、计算结果 mx=(0.02710+0.01440/5)×(1.35×8.0+0.98×1.0)×3.6^2=4.58kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： mxa=(0.05610+0.03340/5)×(1.4×1.0)×3.6^2=0.80kN·mmx=4.58+0.80=5.37kN·mAsx=334.50mm2，实配φ8@150(As＝335.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.335% my=(0.01440+0.02710/5)×(1.35×8.0+0.98×1.0)×3.6^2=105\n西南大学本科毕业论文（设计）3.03kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： mya=(0.03340+0.05610/5)×(1.4×1.0)×3.6^2=0.57kN·mmy=3.03+0.57=3.59kN·mAsy=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% mx'=0.06640×(1.35×8.0+0.98×2.0)×3.6^2=10.98kN·mAsx'=708.82mm2，实配φ12@150(As＝754.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.754% my'=0.05590×(1.35×8.0+0.98×2.0)×3.6^2=9.24kN·mAsy'=688.37mm2，实配φ12@150(As＝754.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.754%7.2.3.3、跨中挠度验算mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： mk=(0.01440+0.02710/5)×(1.0×8.0+1.0×2.0)×3.6^2=2.57kN·m mq=(0.01440+0.02710/5)×(1.0×8.0+0.5×2.0)×3.6^2=2.31kN·mEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.57/(0.87×81.×279.)=130.53N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.00559×130.53)=-0.486 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×105\n西南大学本科毕业论文（设计）0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·m(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝mk/[mq×(θ-1)+mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝2.57/[2.31×(2-1)+2.57]×656.74=345.652kN·m(5)、挠度f＝κ×Qk×L^4/Bf＝0.00182×10.0×3.6^4/345.652=8.844mmf/L＝8.844/3600.=1/407.，满足规范要求！7.2.3.4、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.89×10^6/(0.87×81.×335.)=164.53N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./50000.=0.007 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×164.53)=0.397 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.397×164.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.085，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.57×10^6/(0.87×73.×279.)=144.83N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×144.83)=0.301 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.301×144.8/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.057，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： 105\n西南大学本科毕业论文（设计）ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝8.61×10^6/(0.87×79.×754.)=166.06N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝754./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×166.06)=0.638 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.638×166.1/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508)=0.137，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝7.86×10^6/(0.87×79.×754.)=151.62N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝754./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×151.62)=0.594 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.594×151.6/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508)=0.116，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝8.61×10^6/(0.87×79.×754.)=166.06N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝754./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×166.06)=0.638 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.638×166.1/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508)=0.137，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）105\n西南大学本科毕业论文（设计）σsk＝7.24×10^6/(0.87×79.×628.)=167.76N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝628./50000.=0.013ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×167.76)=0.551 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.551×167.8/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01257)=0.136，满足规范要求！7.2.4标准层8号板7.2.4.1、基本资料： 1、房间编号：32、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载： 永久荷载标准值：g＝8.00kN/m2 可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2 计算跨度 Lx=3300mm ；计算跨度 Ly=6000mm 板厚 H=100mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HPB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。7.2.4.2、计算结果： mx=(0.03850+0.00560/5)×(1.35×8.0+0.98×1.0)×3.3^2=5.08kN·m 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： mxa=(0.08920+0.02100/5)×(1.4×1.0)×3.3^2=1.00kN·mmx=5.08+1.00=6.08kN·mAsx=383.42mm2，实配φ10@200(As＝393.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.393% my=(0.00560+0.03850/5)×(1.35×8.0+0.98×1.0)×3.3^2=1.71kN·m 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： mya=(0.02100+0.08920/5)×(1.4×1.0)×3.3^2=0.41kN·mmy=1.71+0.41=2.12kN·mAsy=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279% mx'=0.08140×(1.35×8.0+0.98×2.0)×3.3^2=11.31kN·mAsx'=732.19mm2，实配φ12@150(As＝754.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.754%105\n西南大学本科毕业论文（设计） my'=0.05710×(1.35×8.0+0.98×2.0)×3.3^2=7.93kN·mAsy'=582.35mm2，实配φ8@100(As＝503.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.503%7.2.4.3、跨中挠度验算：mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数： mk=(0.00560+0.03850/5)×(1.0×8.0+1.0×2.0)×3.3^2=1.45kN·m mq=(0.00560+0.03850/5)×(1.0×8.0+0.5×2.0)×3.3^2=1.30kN·mEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.45/(0.87×81.×279.)=73.60N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.00559×73.60)=-1.714 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho^2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.×279.×81.^2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·m(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝mk/[mq×(θ-1)+mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝1.45/[1.30×(2-1)+1.45]×656.74=345.652kN·m(5)、挠度f＝κ×Qk×L^4/Bf＝0.00246×10.0×3.3^4/345.652=8.440mmf/L＝8.440/3300.=1/391.，满足规范要求！105\n西南大学本科毕业论文（设计）7.2.4.4、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝4.31×10^6/(0.87×80.×393.)=157.86N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×157.86)=0.367 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.367×157.9/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000)=0.088，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.45×10^6/(0.87×71.×279.)=83.97N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006 当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×83.97)=-0.277 当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.200×84.0/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.022，满足规范要求！③、左端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝8.86×10^6/(0.87×79.×754.)=171.06N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝754./50000.=0.015ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×171.06)=0.652 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.652×171.1/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508)=105\n西南大学本科毕业论文（设计）0.144，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝6.22×10^6/(0.87×81.×503.)=175.55N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝503./50000.=0.010ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×175.55)=0.445 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.445×175.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01005)=0.101，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝8.86×10^6/(0.87×79.×905.)=142.55N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝905./50000.=0.018ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.02×142.55)=0.652 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.652×142.5/210000.×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01810)=0.106，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算： ψ＝1.1-0.65×ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝6.22×10^6/(0.87×81.×503.)=175.55N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝503./50000.=0.010ψ＝1.1-0.65×1.78/(0.01×175.55)=0.445 ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1） ωmax＝2.1×0.445×175.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01005)=0.101，满足规范要求！8楼梯计算105\n西南大学本科毕业论文（设计）8.1、荷载和受力计算楼梯计算简图如下：图8.1.1楼梯计算简图Figure8.1.1staircalculationdiagram计算公式如下：其中：楼梯梯板在不同受力段取不同的值,上图所示取楼梯梯板折算高度在楼梯折板处取梯板厚度,在平台处取平台厚度,在楼板处取楼板厚度荷载计算参数（单位kn/m）：装修荷载=1.00；活载Qｈ=2.00；恒载分项系数1.2,1.35活载分项系数1.4,1.4*0.7梯板负筋折减系数（ZJXS)=0.8各跑荷载及内力计算及示意图：其中：－－梯板均布荷载； －－梯板弯折段均布荷载； Qｐ－－平台均布荷载； Qｗ－－楼面均布荷载；单位(KN/m)；第1标准层第1跑：105\n西南大学本科毕业论文（设计）=10.529=7.600；Qp=7.600Qw=7.000；图8.1.2第1标准层第1跑计算简图Figure8.1.2firststandardlayerfirstruncalculationdiagram第1标准层第2跑：Qb=10.529Qbt=7.600；Qp=7.600Qw=7.000；图8.1.3第1标准层第2跑计算简图Figure8.1.3firststandardlayerfirstruncalculationdiagram第2标准层第1跑Qb=9.894Qbt=7.600；Qp=7.600Qw=7.000；图8.1.4第2标准层第1跑计算简图Figure8.1.4secondstandardlayerfirstruncalculationdiagram105\n西南大学本科毕业论文（设计）第2标准层第2跑：Qb=11.487Qbt=7.600；Qp=7.600Qw=7.000；图8.1.5第2标准层第2跑计算简图Figure8.1.5secondstandardlayersecondruncalculationdiagram抱歉，系统响应超时，请稍后再试·支持中英、中日在线互译·支持网页翻译，在输入框输入网页地址即可·提供一键清空、复制功能、支持双语对照查看，使您体验更加流畅8.2、配筋面积计算楼梯板底筋－－Asbd(cm2)：按照两端简支求出mmax,按照mmax配筋楼梯板负筋－－Asbf(cm2)：梯板负筋弯矩取mmax*ZJXS,按此弯矩照配筋楼梯平台如果两边都有支承,按照四边简支板计算,采用分离式配筋平台板底筋－－Aspd(cm2)平台板负筋－－Aspf(cm2)表8.2.1楼梯板底部配筋Table8.2.1stairsplatereinforcement标准层号 跑数 AsbdAsbfAspdAspf1112.879.920.000.00123.762.980.000.00213.622.870.000.00224.233.350.000.008.3、配筋结果配筋措施：楼梯梁保护层厚度：30mm楼梯板及平台板保护层厚度：15mm受力钢筋最小直径：105\n西南大学本科毕业论文（设计）楼梯板受力钢筋>=8休息平台受力钢筋>=6楼梯梁受力钢筋>=14受力钢筋最小间距：100mm非受力分布钢筋：受力钢筋<=8时,取6@300受力钢筋=12或者14时,取6@250受力钢筋>=14时,取8@250楼梯板分布筋每踏步至少：１6各跑实际配筋结果：表8.3.2梯板和平台配筋结果Table8.3.2platesandplatformreinforcementresults标准层号跑数 梯板底筋 梯板分布筋 梯板负筋 平台底筋 平台负筋1112@1008@20012@1008@1508@200128@1308@2008@150无无218@1308@2008@1508@1508@200228@1008@2008@130无无表8.3.3梯梁配筋结果Table8.3.3ladderbeamreinforcement标准层号跑数 梯梁1顶纵筋梯梁1底纵筋梯梁1箍筋梯梁２底纵筋梯梁２顶纵筋梯梁２箍筋112162168@200无无无122162168@200无无无212142148@200无无无222162168@200无无无9基础设计105\n西南大学本科毕业论文（设计）9.1、基础选型选取3号柱计算，柱底最大内力组合：，，。表9.1.1拟建场地工程地质情况Table9.1.1thesiteengineeringgeologicalcondition层号岩土名称土层深度（m）土层性质1杂填土0~4.2松散2细砂4.2~7.0松散，稍密3砂质粘性土7.0~9.5可塑4砂质粘性土9.5~12.5硬塑5砂质粘性土12.5~16.5坚硬6花岗岩16.5~18.5全风化7花岗岩18.5~25.6强风化根据以上地质情况，和上部结构荷载情况，选用混凝土预制桩基础，桩截面采用管径为500mm的预应力管桩，桩长14.2m。承台埋深取4.8m，承台高0.8m，桩顶伸入承台50mm，钢筋保护层取70mm，承台取用C30混凝土。9.2基础平面布置9.2.1.基桩竖向承载力标准值：由地质勘察报告可得，单桩竖向极限承载力标准值为：查《土力学与基础工程》中的相应表格可得：，，，将以上各值代入公式得基桩竖向承载力设计值为：按材料强度对基桩坚向承载力设计值进行验算：，满足要求。9.2.2．确定桩数和布桩105\n西南大学本科毕业论文（设计）由于基础上部结构荷载弯矩很小，桩数n可按下式估算：（承台面积近似取）暂取4根，并取最小桩距，按矩形布置，如图9.1所示。9.2.3．初选承台尺寸综上所述，并考虑到该桩基础为偏心受压，所以在偏心方向上取，则承台底面尺寸为：长边：短边：图9.1桩布置图Fig9.1pilelayout9.2.4．计算桩顶荷载设计值9.2.4.1水平承载力设计值的计算主要影响深度为：则影响深度范围内土层为：2.6m松散、稍密细砂，0.4m可塑砂质粘性土查《土力学与基础工程》中表8.12可得：单桩在地面处水平位移容许值为：对C30混凝土，有：，105\n西南大学本科毕业论文（设计）则有：所以：由《土力学与基础工程》中表8.19可查得：故单桩水平承载力设计值为：（极限承载力）9.2.4.2单桩竖向承载力设计值计算取承台及其上土的平均重度，则桩顶平均竖向力设计值为：满足要求。9.2.5．桩顶水平位移验算单桩水平荷载设计值为：（在桩顶处）单桩桩顶弯矩设计值为：由，由《土力学与基础工程》中表8.14查得：105\n西南大学本科毕业论文（设计），故有：满足要求。9.3承台计算和配筋初步取承台根部高度：；承台端部高度：。9.3.1．作用在承台底部的弯矩绕X轴弯矩：绕Y轴弯矩：图9-2承台示意图Figure9-2capschematicdiagram9.3.2基桩净反力设计值：计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）105\n西南大学本科毕业论文（设计）9.3.3承台受柱冲切验算计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）（8.5.17－1）X方向上自柱边到最近桩边的水平距离：y方向上自柱边到最近桩边的水平距离：承台有效高度：作用于冲切破坏锥体上的冲切力设计值：X方向冲跨比：Y方向冲跨比：X方向冲切系数：Y方向冲切系数：,满足要求。9.3.4承台受剪验算计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）（8.5.18－1）(1)垂直Y方向截面的抗剪计算Y方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：计算截面处承台宽度：105\n西南大学本科毕业论文（设计）斜截面上最大剪力设计值：计算截面的剪跨比：剪切系数：承台计算截面的计算宽度：,满足要求。(2)垂直X方向截面的抗剪计算X方向上自柱边到计算一排桩的桩边的水平距离：计算截面处承台宽度：斜截面上最大剪力设计值：计算截面的剪跨比：，取剪切系数：承台计算截面的计算宽度：105\n西南大学本科毕业论文（设计）,满足要求。9.3.5承台角桩冲切验算计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）（8.5.17－5）角桩竖向冲反力设计值：从角桩内边缘至承台外边缘的距离：X方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离：（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）Y方向上从承台角桩内边缘引45度冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水平距离：（当柱或承台变阶处位于该45度线以内时，则取由柱边或变阶处与桩内边缘连线为冲切锥体的锥线）X方向角桩冲跨比：y方向角桩冲跨比：，取X方向角桩冲切系数：Y方向角桩冲切系数：,满足要求。105\n西南大学本科毕业论文（设计）9.3.6承台受弯计算计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）（8.5.16－1）计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）（8.5.16－2）(1)垂直X轴方向计算截面处弯矩计算：相对受压区高度：配筋率：取X向钢筋：选用φ12@100（）(2)垂直Y轴方向计算截面处弯矩计算：相对受压区高度：,筋率：Y向钢筋：选用φ16@100（）9.3.7承台受压验算计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）（7.8.1－1）局部荷载设计值：混凝土局部受压面积：混凝土局部受压计算面积：105\n西南大学本科毕业论文（设计）混凝土受压时强度提高系数：,满足要求。参考文献105\n西南大学本科毕业论文（设计）1高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）．北京：中国建筑工业出版社，2002．2建筑结构荷载规范（GB50009-2001）．北京：中国建筑工业出版社，2001．3混凝土结构设计规范（GB50010-2002）．北京：中国建筑工业出版社，2002．4建筑抗震设计规范（GB50011-2002）．北京：中国建筑工业出版社，2001．5建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）．北京：中国建筑工业出版社，2002．6建筑桩基础技术规范（JGJ94-94）．北京：中国建筑工业出版社，1994．7建筑结构制图标准（GBT50105-2001）．北京：中国建筑工业出版社，2001．8混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（03G101-1）．北京：中国建筑标准设计研究院，2001．9沈蒲生．混凝土结构设计［m］．北京：高等教育出版社，2003．10尚守平．结构抗震设计［m］．北京：高等教育出版社，2003．11霍达．高层建筑结构设计［m］．北京：高等教育出版社，2004．12杨弗康，李家宝．结构力学（上册）（第四版）［m］．北京：高等教育出版社，1998．13梁启智．框架－剪力墙结构设计［m］．广州：华南理工大学出版社，1992．14住宅建筑设计规范（GB50096-1999）.北京：中国建筑工业出版社，1999.15高层民用建筑防火规范(GB50045-2005).北京：中国建筑工业出版社，2005.105查看更多