地方税务局建筑设计毕业论文

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目录地方税务局建筑设计毕业论文目录摘要IAbstractII第1章工程概况11.1工程背景11.2设计材料11.2.1基本参数11.2.2材料21.3施工条件2第2章结构截面设计和荷载计算32.1结构截面尺寸设计32.1.1框架梁32.1.2柱截面42.1.3楼板52.1结构截面尺寸设计5第3章PKPM建模及初步设计73.1PKPM结构建模中考虑的控制参数值73.1.1周期比73.1.2剪重比73.1.3位移比83.1.4刚度比83.1.5层间受剪承载力比93.1.6刚重比（结构整体稳定性验算）93.1.7轴压比93.2PKPM结构建模中参数输入93.3结构模型最终方案133.4SATWE对结构模型分析修改过程143.4.1模型一143.4.1.1周期比153.4.1.2位移比和层间位移角153.4.1.3层刚度比16\n目录3.4.1.4剪重比控制183.4.1.5刚重比控制193.4.1.6层间受剪承载力193.4.1.7轴压比控制203.4.1.8构建配筋验算213.4.1.9梁挠度图233.4.2模型二233.4.2.1周期比243.4.2.2位移比和层间位移角243.4.2.3层刚度比263.4.2.4剪重比控制273.4.2.5刚重比控制283.4.2.6层间受剪承载力293.4.2.7轴压比控制293.4.2.8构建配筋验算303.4.2.9梁挠度图323.4.3模型三323.4.3.1周期比333.4.3.2位移比和层间位移角333.4.3.3层刚度比343.4.3.4剪重比控制363.4.3.5刚重比控制373.4.3.6层间受剪承载力383.4.3.7轴压比控制383.4.3.8构建配筋验算393.4.3.9梁挠度图413.4.3.10水平作用力下结构各层平均侧移图413.5部分配筋信息463.5.1柱部分配筋：473.5.2部分梁配筋：483.5.2部分楼板配筋计算50第4章基础的计算554.1JCCAD结构建模中参数输入554.2底层部分柱柱载荷图及独立基础节点号574.2部分独立基础计算书出结果58\n目录第5章楼梯的计算635.1主楼梯计算635.1.1基本资料635.1.2楼梯几何参数645.1.3均布永久载荷标准值645.1.4均布载荷设计值655.1.5板梯斜截面受承载力计算655.1.6正截面受弯承载力计算655.1.7跨中挠度计算655.1.8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容655.2副楼梯的计算665.2.1基本资料665.2.2楼梯几何参数675.2.3均布永久载荷标准值675.2.4均布载荷设计值685.2.5梯板斜截面受剪承载力计算685.2.6正截面受弯承载力计算685.2.7跨中挠度验算685.2.8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容68结论69参考文献70\n\n第1章工程概况第1章工程概况1.1工程背景本工程框架结构，唐山市路北区。设计使用年限为50年，总建筑面积2736平方米，基底面积576平方米。建筑高度17.55m，主体5，首层3.9m，其余各层3.3m。室内外高差450mm。1.2设计材料1.2.1基本参数1．建筑物所在地唐山市2．框架抗震等级二级3．设防烈度8度4．设计地震分组一组5．设计基本地震加速度值0.2g6．场地土类别II类7．基本风压0.40kN/m28．地基的地质资料如下9．耐久年限50年10．建筑平面设计可以不考虑场地周边影响场地地层分布如表1。表1建筑场地底层分布情况序号土层分类土层描述土层厚度（m）土层重度（kN/m3）地基承载力特征值（kN/m2）1杂填土碎石、砖块、粘土等组成，松散状0.6//2粉土中密状，粘粒含量12%3-4181803细沙密实状6-719240\n第1章工程概况1.2.2材料材料选用：混凝土强度等级：C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2受力钢筋：HRB400，fy=360N/mm2柱受力钢筋：HRB400，fy=360N/mm2其余钢筋：HRB400，fy=360N/mm1.3施工条件（1）建设场地平坦，道路通畅，水、电就近可接通，基本具备开工建设条件。（2）拟参与投标的施工单位技术力量和机械化水平均较高。\n第2章结构截面设计和荷载计算第2章结构截面设计和荷载计算2.1结构截面尺寸设计建筑结构设计的一般原则是安全，适用，耐久，经济合理。结构设计应考虑功能要求与经济之间的均衡，在保证结构可靠的条件下，设计出经济的，施工方便的结构。图2-1结构布置图2.1.1框架梁高层建筑规范规定：框架结构的主梁截面高度h可按（1/8～1/12）确定，梁净跨与截面高度之比不宜小于4。梁的截面宽度不宜小于200mm，梁截面的高宽比不宜大于4。梁截面设计：纵向框架梁：L=6000mm，h=(1/8～1/12)L=750～500mmL=9000mm，h=(1/8～1/12)L=750～1125mm横向框架梁：L=4800mm，h=(1/8～1/12)L=400～600mmL=7200mm，h=(1/8～1/12)L=600～900mm次梁选取：L=6000mm，h=(1/12～1/15)L=500～400mmL=4800mm，h=(1/12～1/15)L=400～320mmL=3000mm，h=(1/12～1/15)L=250～200mm\n第2章结构截面设计和荷载计算由于结构要求要规整主梁选择：300600，300700两种次梁选择：300600，250400两种2.1.2柱截面高层建筑规范规定柱截面尺寸宜符合下列要求：矩形截面柱的边长，非抗震设计时不宜小于250mm，抗震设计时不宜小于300mm；圆柱截面直径不宜小于350mm；2柱剪跨比宜大于2；3柱截面高宽比不宜大于3。柱截面设计：柱的截面尺寸估算(按轴压比)：允许轴压比，三级0.85，二级0.75，一级0.65。竖向荷载与地震作用组合的最大轴力设计值N。：分项系数，取为1.2；：单位面积重量，取为；：柱承载楼面面积；：柱设计截面以上楼层数；：一、二级抗震设计角柱为1.3,其余为1.0：由于水平力使轴力增大的系数，7度1.05，8度1.1，9度1.2。：混凝土强度设计值，取C30混凝土，则为14.3kN/mm2。由公式（2.1）（2.1）首层边柱，角柱，中间柱中首层中间柱取最大值。柱子宽比梁宽大500mm。首层首层中间柱结论：各层柱截面尺寸为\n第2章结构截面设计和荷载计算2.1.3楼板一般楼层楼板厚度在100～140mm范围内，不宜小于80mm，顶层楼板厚度不宜小于120mm，转换成楼板厚度不宜小于180mm。初步估算，楼板取120mm，屋面板厚度取120mm，符合规范要求。2.1结构截面尺寸设计墙重：墙自重：5.5×0.2=1.1kN/m2墙面装饰：0.04×20=0.8kN/m2合计：1.1+0.8=1.9kN/m2不同梁高下墙的线荷载：1.9×（3.3-0.4）=5.51KN/m1.9×（3.3-0.5）=5.32KN/m1.9×（3.3-0.6）=5.13KN/m1.9×（3.3-0.7）=4.94KN/m1.9×（3.3-0.8）=4.75KN/m女儿墙自重：1.9×0.6=1.14KN/m屋面荷载恒载：楼板厚度为120mm：0.12×25=3kN/m2附加荷载：3.5kN/m2合计：3+3.5=6.6kN/m2活载：0.5kN/m2楼面荷载（除卫生间楼梯间外）：恒载楼板厚度为120mm：0.12×25=3KN附加荷载：1.5~2.0KN，取2.0KN合计：2+3=5KN活荷载：2.0KN\n第2章结构截面设计和荷载计算卫生间沉箱：恒载：沉箱设置400mm：0.4×20=8kN/m2楼板厚度为120mm：0.12×25=3kN/m2附加面层重量：1KN合计：3+8+1=12kN/m2活载：2.5kN/m2楼梯间：横荷载：0.12×25/cos30=3.5kN/m2附加面层：3.5kN/m2合计：3.5+3.5=7.0kN/m2活荷载：2.0kN/m2走廊活荷载：2.5kN/m2\n第3章PKPM建模及初步设计第3章PKPM建模及初步设计本建筑的结构布置比较灵活，且为探索性设计,运用PKPM电算能力，通过参数设置，进行结构计算和优化。3.1PKPM结构建模中考虑的控制参数值整体结构的科学性和合理性是新规范特别强调内容。新规范用于控制结构整体性的主要指标主要有：周期比、位移比、刚度比、层间受剪承载力之比、刚重比、剪重比、地震作用调整中0.2Qo的调整、结构中框架的抗震等级、轴压比等。3.1.1周期比主要为限制结构的抗扭刚度不能太弱，使结构具有必要的抗扭刚度，减小扭转对结构产生的不利影响。周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，结构扭转效应过大。调整方法结构调整：加强结构外围墙、柱或梁的刚度，适当削弱结构中间墙、柱的刚度。高规4.3.5条规定：结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比(周期比)，A级高度高层建筑不应大于0.9。如果周期比不满足规范的要求，说明该结构的扭转效应明显，设计人员需要增加结构周边构件的刚度，降低结构中间构件的刚度，以增大结构的整体抗扭刚度。根据工程经验，一般的框架结构T1=(0.12~0.15)N。本工程总层数N=5，因此基本周期通常在0.60-0.75s范围内。本工程的基本周期再该范围内。3.1.2剪重比主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全。剪重比不满足规范要求，说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小；剪重比过分过大时，说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。正确计算剪重比，必须选取足够的振型个数使有效质量系数大于0.9。调整方法：剪重比首先可以由“有效质量系数”来控制，当“有效质量系数”大于90%时，可以认为地震作用满足规范要求，此时，再考察结构的剪重比是否合适，否则应修改结构布置、增加结构刚度，使计算的剪重比能自然满足规范要求。\n第3章PKPM建模及初步设计“有效质量系数”与“振型数”有关，如果“有效质量系数”不满足90%，则可以通过增加振型数来满足。3.1.3位移比（层间）位移比是控制结构平面不规则性的重要指标。其限值在《建筑抗震设计规范》和《高规》中均有明确的规定（1）抗震规范3.4.3规定：扭转不规则时，应计及扭转影响，且楼层竖向构件的最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍。（2）高规4.3.5条规定：结构平面布置应减少扭转的影响，在考虑偶然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍。需要指出的是，新规范中规定的位移比限值是按刚性板假定作出的，如果在结构模型中设定了弹性板，则必须在软件参数设置时选择“对所有楼层强制采用刚性楼板假定”，以便计算出正确的位移比。在位移比满足要求后，再去掉对所有楼层强制采用刚性楼板假定的选择，以弹性楼板设定进行后续配筋计算。此外，位移比的大小是判断结构是否规则的重要依据，对选择偶然偏心，单向地震，双向地震下的位移比，设计人员应正确选用。条件：宜≤1.2；必须≤1.5。《高层规范》4.6.3规定的框架结构的层间位移角的限值为1/550。3.1.4刚度比刚度比主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免结构刚度沿竖向突变，形成薄弱层。抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%。刚度比不满足时的调整方法如下：1.程序调整：如果某楼层刚度比不满足要求，SATWE自动将该楼层定义为薄弱层，并按《高层规范》第5.1.15条将该楼层地震剪力放大1.15倍。2.人工调整：如果还需人工干预，可按以下方法调整：1)适当降低本层层高，或适当提高上部相关楼层的层高。2)适当加强本层墙、柱和梁的刚度，或适当削弱上部相关楼层墙、柱和梁的刚度。\n第3章PKPM建模及初步设计3.1.5层间受剪承载力比主要为限制结构竖向布置的不规则性，避免楼层抗侧力结构的受剪承载能力沿竖向突变，形成薄弱层。调整方法：结构调整：适当提高本层构件强度，（如增大配筋、提高混凝土强度或加大截面）以提高本层墙、柱等抗侧力构件的承载力，或适当降低上部相关楼层墙、柱等抗侧力构件的承载力。《高规》4.4.3：A级高度：楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%。3.1.6刚重比（结构整体稳定性验算）主要为控制结构的稳定性。其中，规范上限主要用于确定重力荷载在水平作用位移效应引起的二阶效应是否可以忽略不计。当刚重比不满足规范上限要求时，说明重力二阶效应的影响较大，应予以考虑。规范下限主要是控制重力荷载在风荷载和水平地震作用位移效应引起的二阶效应不致过大，避免结构的失稳倒塌。当刚重比不满足规范下限要求，说明结构的刚度相对于重力荷载过小。当刚重比过大，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。高规(5.4.4)的整体稳定验算：结构刚重比应大于10；高规(5.4.1)结构刚重比大于20,可以不考虑重力二阶效应；调整方法：结构调整：应调整并增大竖向构件的侧向刚度。3.1.7轴压比柱轴压比的限值延性设计的要求，规范针对不同的抗震等级的结构给出了不同要求，需要注意的是，在抗震设计中，轴压比采用的时地震组合下的最大轴力。轴压比不满足要求，结构的延性要求无法保证；轴压比过小，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少相应墙、柱的截面面积。轴压比不满足时的调整方法：增大该墙、柱截面或提高该楼层墙、柱混凝土强度等级。3.2PKPM结构建模中参数输入总信息结构材料信息钢砼结构\n第3章PKPM建模及初步设计混凝土容重（kN/m3）Gc=26.00钢材容重（kN/m3）Gs=78.00水平力的夹角（Rad）ARF=0.00地下室层数MBASE=0竖向荷载计算信息按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息不计算结构类别框架结构裙房层数MANNEX=0转换层所在层号MCHANGE=0是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息修正后的基本风压（kN/m2）WO=0.40地面粗糙程度C类结构基本周期（秒）T1=0.50体形变化分段数MPART=1各段最高层号NSTi=5各段体形系数USi=1.30地震信息振型组合方法（CQC耦联;SRSS非耦联）CQC计算振型数NMODE=15地震烈度NAF=8.00场地类别KD=2设计地震分组一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.16罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.90框架的抗震等级NF=2剪力墙的抗震等级NW=3\n第3章PKPM建模及初步设计活荷质量折减系数RMC=0.50周期折减系数TC=0.70结构的阻尼比（%）DAMP=5.00是否考虑偶然偏心是是否考虑双向地震扭转效应是斜交抗侧力构件方向的附加地震数等于0活荷载信息考虑活荷不利布置的层数：从第1到5层柱、墙活荷载是否折减：折算传到基础的活荷载是否折减：折算柱，墙，基础活荷载折减系数计算截面以上的层数—————————折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息中梁刚度增大系数BK=2.00梁端弯矩调幅系数BT=0.85梁设计弯矩增大系数BM=1.00连梁刚度折减系数BLZ=0.70梁扭矩折减系数TB=0.40全楼地震力放大系数RSF=1.00是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU—KZZB=0\n第3章PKPM建模及初步设计配筋信息梁主筋强度（N/mm2）IB=360柱主筋强度（N/mm2）IC=360梁箍筋强度（N/mm2）JB=360柱箍筋强度（N/mm2）JC=360梁箍筋最大间距（mm）SB=100.00柱箍筋最大间距（mm）SC=100.00设计信息结构重要性系数RWO=1.00柱计算长度计算原则无侧移梁柱重叠部分简化不作为刚域是否考虑P-Delt效应否柱配筋计算原则按单偏压计算钢构件截面净毛面积比RN=0.85梁保护层厚度(mm)BCB=30.00柱保护层厚度(mm)ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数否荷载组合信息恒载分项系数CDEAD=1.20活载分项系数CLIVE=1.40风荷载分项系数CWIND=1.40水平地震力分项系数CEA_H=1.30竖向地震力分项系数CEA_V=0.50特殊荷载分项系数CSPY=0.00活荷载的组合系数CD_L=0.70风荷载的组合系数CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数CEA_L=0.50\n第3章PKPM建模及初步设计3.3结构模型最终方案首先根据建筑的使用用途、高度、可靠度等要求，采用框架结构，其梁、柱、板尺寸在第一章“基本参数和数据的计算”已给出，建筑总高度为14.25m，建筑层数5层。建筑主体结构合理使用年限为50年。最终方案各层布置情况以及立面图：图3-1第1层—第3层结构平面图（-0.450~17.550）（1—5层柱截面700*700）图3-1第5层结构平面图（13.800~17.100）（柱截面700*700）\n第3章PKPM建模及初步设计图3-1结构立面图3.4SATWE对结构模型分析修改过程3.4.1模型一模型建立采用框架结构，梁柱板混凝土强度等级取C30。运行SATWE部分进行数据分析处理，然后查看软件输出文件的各控制指标数值。图3-3结构标准层布置图\n第3章PKPM建模及初步设计3.4.1.1周期比查看文本输出文件WZQ.OUT，结构前三阶周期的计算结果如下，考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数。考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数。振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.676287.170.78(0.00+0.77)0.2220.5991175.961.00(0.99+0.01)0.0030.533982.980.27(0.00+0.27)0.73地震作用最大的方向=-84.991（度）结构的平动周期为T1=0.6762s，根据工程经验，一般的框剪结构的基本周期为T1=(0.12~0.15)n。本工程总层数N=5，基本周期通常在0.6~0.75s范围内。本工程的周期均在该范围。Tt/T1=0.89<0.9。该结构的周期比符合要求。3.4.1.2位移比和层间位移角查看文本输出文件WDISP.OUT，本结构位移比和层间位移角结果如下（所有位移的单位为毫米）：===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)——hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX5129317.5917.401.0133002931.931.901.021/170957.7%0.834122615.7315.571.0133002263.033.001.011/108836.6%1.323115912.7512.621.0133001594.144.101.011/79613.5%1.5121928.638.541.013300924.714.661.011/70129.3%1.2911253.933.891.013900253.933.891.011/99399.9%0.70X方向最大值层间位移角：1/701===工况5===Y方向地震力作用下的楼层最大位移\n第3章PKPM建模及初步设计FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY5133928.0620.761.353300.3393.342.451.361/988.37.9%0.834128824.8218.391.353300.2885.183.701.401/637.27.4%1.193122119.7314.711.343300.2216.714.911.371/492.9.3%1.392115413.069.801.3333001547.305.441.341/452.26.7%1.2211875.774.351.333900.875.774.351.331/675.83.8%0.66Y方向最大值层间位移角：1/452由以上可得，按《高层规范》4.6.3规定的框架结构的层间位移角的限值为1/550。最大值层间位移角一层和二层，不满足规范要求。3.4.1.3层刚度比查看文本输出文件WMASS.OUT，各楼层的刚度比如下：Eex，Eey:X，Y方向的偏心率；Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值；Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值。或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.1TowerNo.1Xstif=12.5928(m)Ystif=16.0610(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.5921(m)Ymass=15.8252(m)Gmass=873.1746(t)Eex=0.0618Eey=0.0146Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.7435Raty1=1.8307薄弱层地震剪力放大系数=1.00\n第3章PKPM建模及初步设计RJX=1.1679E+06(kN/m)RJY=9.4350E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=12.5927(m)Ystif=16.0610(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.6135(m)Ymass=15.8201(m)Gmass=854.8291(t)Eex=0.0632Eey=0.0149Ratx=0.7639Raty=0.7358Ratx1=1.5305Raty1=1.5531薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.9214E+05(kN/m)RJY=6.9423E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=12.5927(m)Ystif=16.0610(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.6135(m)Ymass=15.8201(m)Gmass=854.8291(t)Eex=0.0632Eey=0.0149Ratx=0.9330Raty=0.9198Ratx1=1.5098Raty1=1.5206薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.3234E+05(kN/m)RJY=6.3855E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=12.5927(m)Ystif=16.0610(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=14.5786(m)Ymass=15.8342(m)Gmass=815.3300(t)Eex=0.1229Eey=0.0140Ratx=0.9462Raty=0.9395Ratx1=1.7392Raty1=1.7931薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.8753E+05(kN/m)RJY=5.9990E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=18.9680(m)Ystif=16.0610(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=20.4414(m)Ymass=15.7220(m)Gmass=523.6116(t)Eex=0.1116Eey=0.0257\n第3章PKPM建模及初步设计Ratx=0.7187Raty=0.6971Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.6603E+05(kN/m)RJY=4.1819E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------本结构的PKPM运算结构中Ratx1和Raty1：X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者均大于1，符合要求。3.4.1.4剪重比控制查看文本输出文件WZQ.OUT，各楼层剪重比的计算结果如下：各层Y方向的作用力（CQC）Floor：层号Tower：塔号Fy：Y向地震作用下结构的地震反应力Vy：Y向地震作用下结构的楼层剪力My：Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy：静力法Y向的地震力-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy（分塔剪重比）（整层剪重比）MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(kN)（注意：下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构）51896.05896.05(17.47%)(17.47%)2956.971411.99411020.791842.21(14.40%)(14.40%)8947.371703.7231890.942607.29(12.57%)(12.57%)17371.361343.6121726.603150.97(10.98%)(10.98%)27503.32921.3311491.723439.82(9.34%)(9.34%)40591.82510.58抗震规范（5.2.5）条要求的Y向楼层最小剪重比=3.20%Y方向的有效质量系数：100.00%\n第3章PKPM建模及初步设计剪重比主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全。剪重比不满足规范要求，说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小；剪重比过分过大时，说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。本结构抗震设防烈度为8度。对于8度抗震设计的结构，《抗震规范》规定其地震剪力系数最小值3.2%。本结构各层剪重比符合沿着竖向递增的规律，底层剪重比最小，9.3%>3.2%。满足规范要求。但是剪重比太大，结构整体刚度偏刚，会引起很大的地震内力，不经济。3.4.1.5刚重比控制查看文本输出文件WMASS.OUT，结构整体稳定验算结果如下：结构整体稳定验算结果-------------------------------------------------------------------------------------------------层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.117E+070.943E+063.9036820.123.7199.9420.892E+060.694E+063.3028690.102.6279.8530.832E+060.639E+063.3020743.132.42101.5940.788E+060.600E+063.3012795.203.11154.7250.566E+060.418E+063.305128.364.24269.11该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10，能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算。该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20，可以不考虑重力二阶效应。3.4.1.6层间受剪承载力《高规》4.4.3：A级高度：楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%。查看文本输出文件WMASS.OUT，结构各楼层受剪承载力及承载力比值结果如下：Ratio_Bu：表示本层与上一层的承载力之比-------------------------------------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y-------------------------------------------------------------------------------------------------510.4759E+040.4735E+041.001.00410.7684E+040.7980E+041.611.69310.9328E+040.9678E+041.211.21\n第3章PKPM建模及初步设计210.1057E+050.1100E+051.131.14110.1363E+050.1383E+051.291.26各楼层层间抗侧力结构的受剪承载力均大于上一层受剪承载力的80%，满足规范要求。3.4.1.7轴压比控制查看图形文件输出柱轴压比简图，结构首层轴压比最大，图形输出如下：图3-4首层柱的轴压比图3-53层柱的轴压比\n第3章PKPM建模及初步设计图3-65层柱的轴压比当轴压比不满足规范要求时，结构的延性要求就无法保证。轴压比过小，说明结构的经济技术指标较差，应适当减少相应墙、柱的截面面积。高规（6.4.2）此结构的抗震等级为二级，框架结构的轴压比限值0.75。该结构轴压比都远小于0.75，不经济，可以适当增加柱的轴压比。调整方法：减小柱截面或降低柱混凝土的强度等级。因此模型一仍需重新调整。3.4.1.8构建配筋验算查看图形输出文件中混凝土构件配筋及刚构件验算简图，输出结果如下：\n第3章PKPM建模及初步设计图3-6验算简图图中出现超配筋的梁用圆圈标出，说明截面选取不当，应重新修改方案，可以适当增加超筋梁的截面面积。\n第3章PKPM建模及初步设计3.4.1.9梁挠度图查看PMCAD画结构平面图中的挠度验算，输出结果如下：图3-7第一层梁弹性挠度简图(mm)图中未出现挠度超限梁，梁挠度验算通过，结构布置，梁截面选取没有问题。经以上数据分析，模型一除梁的截面配筋超筋和层间位移角限值外都符合规范，但是为了更加优化适当调整柱子截面尺寸及细部调整结构布置及截面即能满足要求。3.4.2模型二鉴于模型一的配筋和轴压比不足之处，模型二仍采用框架结构，结构平面布置图如下图所示，本次模型特进行了改正：通过局部调整梁截面大小以满足梁的配筋要求。考虑到结构的经济性，模型上面几层的轴压比偏小，因此模型二把柱子截面从上到下为变截面依次变小。梁柱板的混凝土等级取C30。运行SATWE部分进行数据分析处理，然后查看软件输出文件的各控制指标数值。图3-8模型一的标准层布置图\n第3章PKPM建模及初步设计图3-9模型二的标准层布置图通过局部调整梁的截面后梁未出现超筋现象，满足要求。3.4.2.1周期比查看文本输出文件WZQ.OUT，结构前三阶周期的计算结果如下，考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数。考虑扭转耦联时的振动周期(秒)，X、Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.737080.600.94(0.03+0.91)0.0620.7228170.061.00(0.97+0.03)0.0030.631879.530.12(0.01+0.11)0.88地震作用最大的方向=4.446（度）结构的平动周期为T1=0.6762s，根据工程经验，一般的框剪结构的基本周期为T1=(0.12~0.15)n。本工程总层数N=5，基本周期通常在0.6-0.75s范围内。本工程的周期均在该范围。Tt/T1=0.857<0.9。该结构的周期比符合要求。3.4.2.2位移比和层间位移角查看文本输出文件WDISP.OUT，本结构位移比和层间位移角结果如下：所有位移的单位为毫米。DxR/Dx,DyR/Dy：X，Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例；Ratio_AX,Ratio_AY：本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者；X-Disp，Y-Disp，Z-Disp：节点X,Y,Z方向的位移。\n第3章PKPM建模及初步设计===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX5129323.1222.611.0233002933.803.691.031/86843.8%0.834122619.6919.281.0233002265.435.311.021/60810.9%1.203115914.4714.171.0233001594.834.731.021/68316.3%0.9321929.709.501.023300925.625.501.021/58738.2%1.0011254.094.011.023900254.094.011.021/95399.7%0.55X方向最大值层间位移角：1/587。===工况5===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY5133929.4724.311.2133003395.424.271.271/60827.6%0.834128824.3520.101.2133002887.285.671.281/45312.0%1.083122117.3014.631.1833002215.914.931.201/55813.5%0.852115411.459.741.1833001546.605.651.171/50035.4%0.9411874.864.111.183900874.864.111.181/80392.1%0.54Y方向最大值层间位移角：1/453。由以上可得按《高层规范》4.6.3规定的框架结构的层间位移角的限值为1/550。最大值层间位移角二层和四层还不满足规范要求。\n第3章PKPM建模及初步设计3.4.2.3层刚度比查看文本输出文件WMASS.OUT，各楼层的刚度比如下：各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo：层号TowerNo：塔号Xstif，Ystif：刚心的X，Y坐标值Alf：层刚性主轴的方向Xmass，Ymass：质心的X，Y坐标值Gmass：总质量Eex，Eey：X，Y方向的偏心率Ratx，Raty：X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1：X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.1TowerNo.1Xstif=14.1431(m)Ystif=16.1345(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.8412(m)Ymass=15.8259(m)Gmass=852.0600(t)Eex=0.0185Eey=0.0189Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=2.1376Raty1=2.1393薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.6680E+05(kN/m)RJY=8.5287E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=14.4951(m)Ystif=16.1512(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.8750(m)Ymass=15.8141(m)Gmass=814.8073(t)Eex=0.0380Eey=0.0207Ratx=0.6683Raty=0.6678Ratx1=1.4857Raty1=1.4989薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.7928E+05(kN/m)RJY=5.6953E+05(kN/m)JZ=0.0000E+00(kN/m)\n第3章PKPM建模及初步设计-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=14.4951(m)Ystif=16.1512(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.8750(m)Ymass=15.8141(m)Gmass=814.8073(t)Eex=0.0380Eey=0.0207Ratx=0.9615Raty=0.9531Ratx1=2.2384Raty1=2.2603薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.5700E+05(kN/m)RJY=5.4281E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=15.0828(m)Ystif=16.1790(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=14.8646(m)Ymass=15.8198(m)Gmass=752.3138(t)Eex=0.0134Eey=0.0220Ratx=0.6382Raty=0.6320Ratx1=1.7963Raty1=1.9424薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=3.5549E+05(kN/m)RJY=3.4307E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=18.9680(m)Ystif=16.0610(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=20.6003(m)Ymass=15.6855(m)Gmass=472.6464(t)Eex=0.1237Eey=0.0285Ratx=0.6959Raty=0.6435Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=2.4738E+05(kN/m)RJY=2.2078E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------本结构的PKPM运算结构中Ratx1和Raty1：X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者均大于1，符合要求。3.4.2.4剪重比控制查看文本输出文件WZQ.OUT，各楼层剪重比的计算结果如下：\n第3章PKPM建模及初步设计各层Y方向的作用力（CQC）Floor：层号Tower：塔号Fy：Y向地震作用下结构的地震反应力Vy：Y向地震作用下结构的楼层剪力My：Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy：静力法Y向的地震力-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy（分塔剪重比）（整层剪重比）MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)（注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构）51891.59891.59(19.30%)(19.30%)2942.261506.1841998.851790.44(15.36%)(15.36%)8733.171500.1831881.822462.23(12.82%)(12.82%)16618.441224.1221715.212963.97(11.08%)(11.08%)26069.71839.4011503.233229.23(9.31%)(9.31%)38286.22477.12抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=3.20%Y方向的有效质量系数：100.00%剪重比主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全。剪重比不满足规范要求，说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小；剪重比过分过大时，说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。本结构抗震设防烈度为8度。对于8度抗震设计的结构，《抗震规范》规定其地震剪力系数最小值3.2%。本结构各层剪重比符合沿着竖向递增的规律，底层剪重比最小，9.3%>3.2%。满足规范要求。3.4.2.5刚重比控制查看文本输出文件WMASS.OUT，结构整体稳定验算结果如下：结构整体稳定验算结果-------------------------------------------------------------------------------------------------层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比\n第3章PKPM建模及初步设计10.867E+060.853E+063.9034669.97.5195.9420.579E+060.570E+063.3026749.71.4670.2630.557E+060.543E+063.3019202.95.7293.2840.355E+060.343E+063.3011656.100.6597.1350.247E+060.221E+063.304618.176.76157.75该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算。该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应。3.4.2.6层间受剪承载力《高规》4.4.3：A级高度：楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%。查看文本输出文件WMASS.OUT，结构各楼层受剪承载力及承载力比值结果如下：Ratio_Bu：表示本层与上一层的承载力之比-------------------------------------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y-------------------------------------------------------------------------------------------------510.1957E+040.2223E+041.001.00410.4144E+040.4461E+042.122.01310.5980E+040.6484E+041.441.45210.6860E+040.7489E+041.151.16110.9525E+040.1024E+051.391.37各楼层层间抗侧力结构的受剪承载力均大于上一层受剪承载力的80%，满足规范要求。3.4.2.7轴压比控制查看图形文件输出柱轴压比简图，结构首层轴压比最大，图形输出如下：\n第3章PKPM建模及初步设计图3-10首层柱的轴压比与有效长度系数简图图3-11三层柱的轴压比与有效长度系数简图图3-12五层柱的轴压比与有效长度系数简图当轴压比不满足规范要求时，结构的延性要求就无法保证。轴压比过小，说明结构的经济技术指标较差，应适当减少相应墙、柱的截面面积。高规6.4.2：此结构的抗震等级为二级，框架结构的轴压比限值0.75。该结构轴压比都小于0.75符合规范要求。3.4.2.8构建配筋验算查看图形输出文件中混凝土构件配筋及刚构件验算简图，输出结果如下：\n第3章PKPM建模及初步设计图3-13首层构件配筋验算\n第3章PKPM建模及初步设计图中未出现超配筋的梁说明截面选取符合要求。3.4.2.9梁挠度图查看PMCAD画结构平面图中的挠度验算，输出结果如下：图3-14第一层梁弹性挠度简图(mm)3.4.3模型三鉴于模型二的层间位移角过大，但是相差不大，模型三仍采用框架结构，结构平面布置图如下图所示，本次模型特进行了改正：通过局部柱截面大小以满足层间位移角的要求。考虑到结构的经济性，因此模型三把柱子截面仍然从上到下为变截面依次变小。运行SATWE部分进行数据分析处理，然后查看软件输出文件的各控制指标数值。图3-15模型二的首层布置图\n第3章PKPM建模及初步设计图3-16模型三的首层布置图3.4.3.1周期比查看文本输出文件WZQ.OUT，结构前三阶周期的计算结果如下，考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数。考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.673781.500.94(0.02+0.92)0.0620.6604170.881.00(0.97+0.03)0.0030.582779.020.11(0.01+0.11)0.89地震作用最大的方向=3.319（度）结构的平动周期为T1=0.6737s，根据工程经验，一般的框剪结构的基本周期为T1=(0.12~0.15)n。本工程总层数N=5，基本周期通常在0.6-0.75s范围内。本工程的周期均在该范围。Tt/T1=0.865<0.9。该结构的周期比符合要求。3.4.3.2位移比和层间位移角查看文本输出文件WDISP.OUT，本结构位移比和层间位移角结果如下：所有位移的单位为毫米。===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX5129319.5719.151.0233002933.443.321.031/9605.5%0.83\n第3章PKPM建模及初步设计4122616.4416.111.0233002263.583.511.021/92214.0%0.883115912.9612.701.023300.1594.084.001.021/80912.5%0.9821928.928.741.023300.924.594.501.021/71920.0%1.0411254.344.251.023900.254.344.251.021/89999.7%0.75X方向最大值层间位移角：1/719。===工况5===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY5133924.4920.561.1933003394.253.771.131/7771.7%0.834128820.4216.861.2133002884.953.811.301/6679.9%0.823122115.5913.151.1933002215.204.231.231/6358.6%0.912115410.438.931.1733001545.354.611.16161718.9%0.9711875.094.341.173900875.094.341.171/76692.6%0.73Y方向最大值层间位移角：1/617《高层规范》4.6.3规定的框架结构的层间位移角的限值为1/550。最大值层间位移角满足规范要求。3.4.3.3层刚度比查看文本输出文件WMASS.OUT，各楼层的刚度比如下：各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo：层号TowerNo：塔号\n第3章PKPM建模及初步设计Xstif，Ystif：刚心的X，Y坐标值Alf：层刚性主轴的方向Xmass，Ymass：质心的X，Y坐标值Gmass：总质量Eex，Eey：X，Y方向的偏心率Ratx，Raty：X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1：X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ：结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.1TowerNo.1Xstif=14.1431(m)Ystif=16.1345(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.8412(m)Ymass=15.8259(m)Gmass=852.0600(t)Eex=0.0185Eey=0.0189Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.6493Raty1=1.6696薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=8.7505E+05(kN/m)RJY=8.6286E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=14.1167(m)Ystif=16.1332(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.8499(m)Ymass=15.8214(m)Gmass=837.9733(t)Eex=0.0164Eey=0.0191Ratx=0.8577Raty=0.8556Ratx1=1.5517Raty1=1.5867薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.5052E+05(kN/m)RJY=7.3830E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=12.9387(m)Ystif=16.0438(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=13.8069(m)Ymass=15.8161(m)Gmass=833.6833(t)Eex=0.0537Eey=0.0141Ratx=0.9206Raty=0.9003\n第3章PKPM建模及初步设计Ratx1=1.8009Raty1=1.8248薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.9095E+05(kN/m)RJY=6.6471E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=14.4951(m)Ystif=16.1512(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=14.8198(m)Ymass=15.8263(m)Gmass=771.3613(t)Eex=0.0199Eey=0.0199Ratx=0.7933Raty=0.7829Ratx1=2.4569Raty1=2.5650薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.4810E+05(kN/m)RJY=5.2037E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=20.9369(m)Ystif=16.2110(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=20.6435(m)Ymass=15.6912(m)Gmass=474.9630(t)Eex=0.0226Eey=0.0400Ratx=0.5088Raty=0.4873Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=2.7885E+05(kN/m)RJY=2.5359E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)-------------------------------------------------------------------------------------------------本结构的PKPM运算结构中Ratx1和Raty1：X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者均大于1，符合要求。3.4.3.4剪重比控制查看文本输出文件WZQ.OUT，各楼层剪重比的计算结果如下：各层X方向的作用力（CQC）Floor：层号Tower：塔号Fx：X向地震作用下结构的地震反应力\n第3章PKPM建模及初步设计Vx：X向地震作用下结构的楼层剪力Mx：X向地震作用下结构的弯矩StaticFx：静力法X向的地震力-------------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx（分塔剪重比）（整层剪重比）MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)（注意：下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构）51924.16924.16(19.91%)(19.91%)3049.741291.16411108.831916.63(16.15%)(16.15%)9231.491622.5131972.172755.53(14.06%)(14.06%)18123.101321.2921780.873367.30(12.30%)(12.30%)28976.40911.0511533.653708.34(10.50%)(10.50%)43126.30502.42抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=3.20%X方向的有效质量系数：100.00%剪重比主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长的结构的安全。剪重比不满足规范要求，说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小；剪重比过分过大时，说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。本结构抗震设防烈度为8度。对于8度抗震设计的结构，《抗震规范》规定其地震剪力系数最小值3.2%。本结构各层剪重比符合沿着竖向递增的规律，底层剪重比最小，10.50%%>3.2%。满足规范要求。3.4.3.5刚重比控制查看文本输出文件WMASS.OUT，结构整体稳定验算结果如下：结构整体稳定验算结果-------------------------------------------------------------------------------------------------层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.875E+060.863E+063.9035303.96.6795.3220.751E+060.738E+063.3027383.90.4588.9730.691E+060.665E+063.3019605.116.30111.8940.548E+060.520E+063.3011869.152.39144.6850.279E+060.254E+063.304642.198.25180.29该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算。\n第3章PKPM建模及初步设计该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应。3.4.3.6层间受剪承载力高规规定，A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%；B级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不应小于其上一层的75%。查看文本输出文件WMASS.OUT，结构各楼层受剪承载力及承载力比值结果如下：Ratio_Bu：表示本层与上一层的承载力之比-------------------------------------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y510.2078E+040.2287E+041.001.00410.4646E+040.5095E+042.242.23310.6863E+040.7346E+041.481.44210.8342E+040.9095E+041.221.24110.1017E+050.1092E+051.221.20各楼层层间抗侧力结构的受剪承载力均大于上一层受剪承载力的80%，满足规范要求。3.4.3.7轴压比控制查看图形文件输出柱轴压比简图，结构首层轴压比最大，图形输出如下：图3-17首层柱的轴压比与有效长度系数简图\n第3章PKPM建模及初步设计图3-18三层柱的轴压比与有效长度系数简图当轴压比不满足规范要求时，结构的延性要求就无法保证。轴压比过小，说明结构的经济技术指标较差，应适当减少相应墙、柱的截面面积。高规6.4.2：此结构的抗震等级为二级，框架结构的轴压比限值0.75。该结构轴压比都小于0.75符合规范要求。3.4.3.8构建配筋验算查看图形输出文件中混凝土构件配筋及刚构件验算简图，首层输出结果如下：\n第3章PKPM建模及初步设计图3-19验算图\n第3章PKPM建模及初步设计3.4.3.9梁挠度图查看PMCAD画结构平面图中的挠度验算，输出结果如下：图3-20第一层梁弹性挠度简图(mm)3.4.3.10水平作用力下结构各层平均侧移图地震作用下平均侧移：\n第3章PKPM建模及初步设计\n第3章PKPM建模及初步设计\n第3章PKPM建模及初步设计风荷载下平均侧移：\n第3章PKPM建模及初步设计\n第3章PKPM建模及初步设计3.5部分配筋信息（构件编号）\n第3章PKPM建模及初步设计3.5.1柱部分配筋：|二层柱配筋和验算输出|===========================================================N-C=1(1)B*H(mm)=600*600Cover=30(mm)Cx=1.25Cy=1.25Lc=3.30(m)Nfc=2Rcc=30.0混凝土柱角柱(29)N=-806.Uc=0.16Rs=0.90(%)Rsv=0.60(%)Asc=254.0(35)N=-630.Mx=-292.My=-69.Asxt=1064.(32)N=-253.Mx=-98.My=192.Asyt=1064.(34)N=-332.Mx=160.My=-2.Asxb=1064.(32)N=-253.Mx=-52.My=-182.Asyb=1064.(1)N=-660.Vx=21.Vy=29.Asvx=165.Asvx0=0.(1)N=-660.Vx=21.Vy=29.Asvy=165.Asvy0=0.(29)N=-771.Vj=-695.Asvj=138.----------------------------------------------------------------------------N-C=2(1)B*H(mm)=600*600Cover=30(mm)Cx=1.25Cy=1.25Lc=3.30(m)Nfc=2Rcc=30.0混凝土柱(29)N=-1140.Uc=0.22Rs=0.76(%)Rsv=0.60(%)Asc=254.0(34)N=-605.Mx=439.My=-68.Asxt=1243.(33)N=-962.Mx=121.My=-306.Asyt=630.(34)N=-605.Mx=408.My=37.Asxb=1135.(32)N=-500.Mx=-52.My=-206.Asyb=633.(34)N=-605.Vx=38.Vy=-308.Asvx=165.Asvx0=48.(34)N=-605.Vx=38.Vy=-308.Asvy=165.Asvy0=48.(30)N=-754.Vj=1207.Asvj=216.----------------------------------------------------------------------------N-C=3(1)B*H(mm)=600*600Cover=30(mm)Cx=1.25Cy=1.25Lc=3.30(m)Nfc=2Rcc=30.0混凝土柱角柱\n第3章PKPM建模及初步设计(30)N=-783.Uc=0.15Rs=0.90(%)Rsv=0.60(%)Asc=254.0(35)N=-95.Mx=-276.My=-21.Asxt=1214.(32)N=-72.Mx=-36.My=175.Asyt=914.(35)N=-95.Mx=-251.My=-4.Asxb=1158.(32)N=-72.Mx=-35.My=-169.Asyb=971.(34)N=-681.Vx=40.Vy=-202.Asvx=165.Asvx0=1.(34)N=-681.Vx=40.Vy=-202.Asvy=165.Asvy0=1.(29)N=-687.Vj=-700.Asvj=138.3.5.2部分梁配筋：二层梁配筋和验算输出====================================================N-B=1(I=92,J=93)(1)B*H(mm)=300*600Lb=4.80Cover=30Nfb=2Rcb=25.0混凝土梁-I--1--2--3--4--5--6--7--J--M(kNm)-362.-267.-179.-105.-40.0.0.0.0.LoadCase(31)(31)(31)(35)(35)(0)(0)(0)(0)TopAst1575.1110.715.450.450.0.0.0.0.%Steel0.940.660.430.250.250.000.000.000.00+M(kNm)173.174.169.166.157.106.125.135.191.LoadCase(34)(34)(34)(30)(30)(1)(1)(1)(31)BtmAst691.692.673.660.623.556.661.720.767.%Steel0.410.410.400.390.370.330.400.430.46Shear174.152.141.128.114.101.88.77.-83.LoadCase(31)(31)(31)(31)(31)(31)(31)(31)(30)Asv30.30.30.30.30.30.30.30.30.Rsv0.100.100.100.100.100.100.100.100.10Tmax/Shear(1)=2.9/108.Astt=0.Astv=29.7Ast1=0.0非加密区箍筋面积(1.5H处)Asvm=29.7---------------------------------------------------------------------------N-B=2(I=93,J=94)(1)B*H(mm)=300*600\n第3章PKPM建模及初步设计Lb=2.40Cover=30Nfb=2Rcb=25.0混凝土梁-I--1--2--3--4--5--6--7--J--M(kNm)0.-25.-67.-109.-153.-205.-260.-316.-373.LoadCase(0)(34)(34)(34)(34)(30)(30)(30)(30)TopAst0.450.450.450.606.829.1074.1342.1634.%Steel0.000.250.250.250.360.500.640.800.98+M(kNm)185.181.176.170.163.159.156.151.145.LoadCase(31)(31)(31)(31)(31)(35)(35)(35)(35)BtmAst742.725.703.675.647.632.617.596.572.%Steel0.440.430.420.400.390.380.370.360.34Shear-168.-158.-162.-168.-174.-179.-185.-189.-207.LoadCase(30)(30)(30)(30)(30)(30)(30)(30)(30)Asv30.30.30.30.30.30.30.30.35.Rsv0.100.100.100.100.100.100.100.100.12Tmax/Shear(1)=5.5/-142.Astt=1.Astv=29.7Ast1=0.0非加密区箍筋面积(1.5H处)Asvm=29.7---------------------------------------------------------------------------N-B=3(I=94,J=95)(1)B*H(mm)=300*600Lb=4.80Cover=30Nfb=2Rcb=25.0混凝土梁-I--1--2--3--4--5--6--7--J--M(kNm)-350.-251.-156.-67.0.-82.-168.-258.-353.LoadCase(31)(31)(31)(35)(34)(34)(34)(30)(30)TopAst1512.1034.619.450.450.450.668.1067.1531.%Steel0.900.620.370.250.250.250.400.640.92+M(kNm)295.227.155.81.21.102.179.253.324.LoadCase(34)(34)(30)(30)(31)(31)(31)(35)(35)BtmAst1242.924.613.450.450.450.716.1043.1383.%Steel0.740.550.370.250.250.250.430.620.83Shear196.162.154.147.140.-141.-148.-155.-189.LoadCase(31)(31)(31)(31)(31)(30)(30)(30)(30)Asv31.30.30.30.30.30.30.30.30.Rsv0.100.100.100.100.100.100.100.100.10\n第3章PKPM建模及初步设计Tmax/Shear(15)=0.1/46.Astt=0.Astv=29.7Ast1=0.0非加密区箍筋面积(1.5H处)Asvm=29.73.5.2部分楼板配筋计算二层楼板计算书一、基本资料：　1、房间编号：12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝5.00kN/M2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/M2　计算跨度　Lx=3000mm　；计算跨度　Ly=4800mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.04815+0.01760/5)*(1.20*5.0+1.40*1.0)*3.0^2=3.44kN·M　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.07850+0.02565/5)*(1.4*1.0)*3.0^2=1.05kN·MMx=3.44+1.05=4.49kN·MAsx=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　My=(0.01760+0.04815/5)*(1.20*5.0+1.40*1.0)*3.0^2=1.81kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02565+0.07850/5)*(1.4*1.0)*3.0^2=0.52kN·MMy=1.81+0.52=2.33kN·MAsy=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%\n第3章PKPM建模及初步设计　Mx'=0.10700*(1.20*5.0+1.40*2.0)*3.0^2=8.47kN·MAsx'=242.80mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%　My'=0.07795*(1.20*5.0+1.40*2.0)*3.0^2=6.17kN·MAsy'=240.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.200%，ρ＝0.209%三、跨中挠度验算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.04815+0.01760/5)*(1.0*5.0+1.0*2.0)*3.0^2=3.26kN·M　Mq=(0.04815+0.01760/5)*(1.0*5.0+0.5*2.0)*3.0^2=2.79kN·MEs＝200000.N/mm2Ec＝29791.N/mm2Ftk＝2.01N/mm2Fy＝360.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.26/(0.87*101.*251.)=147.40N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.00419ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.00419*147.40)=-1.012　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝200000.0/29791.5=6.713③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/101.=0.00249⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]Bs＝200000.*251.*101.^2/[1.15*0.200+0.2+6*6.713*0.00249/(1+3.5*0.00)]=\n第3章PKPM建模及初步设计967.04kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝3.26/[2.79*(2-1)+3.26]*967.04=520.716kN·M(5)、挠度f＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00414*7.0*3.0^4/520.716=4.508mmf/L＝4.508/3000.=1/665.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.26*10^6/(0.87*101.*251.)=147.40N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*147.40)=0.215　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.215*147.4/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.034，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.72*10^6/(0.87*93.*251.)=84.36N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01\n第3章PKPM建模及初步设计ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*84.36)=-0.446　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.200*84.4/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.018，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝6.74*10^6/(0.87*101.*251.)=305.24N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*305.24)=0.673　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1*0.673*305.2/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.220，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝4.91*10^6/(0.87*101.*251.)=222.37N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.004　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*222.37)=0.514　ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）\n第3章PKPM建模及初步设计　ωmax＝2.1*0.514*222.4/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)=0.122，满足规范要求！\n第4章基础的计算第4章基础的计算4.1JCCAD结构建模中参数输入JCCAD计算结果文件+[总参数]室外地坪标高(m):-0.450地下水距天然地坪深度(m):40.0结构重要性系数:1.0基础人防等级:0.0基础混凝土强度等级：C30.结构抗震等级:2柱钢筋连接方式:闪光对接焊接[承载力参数]基地承载力特征值Fk(kPa):160.0宽度地基承载力特征值修正系数ηb:0.3深度地基承载力特征值修正系数ηd:1.5基底以下土的重度(或浮重度)γ(kN/m3):20.0基底以上土的加权平均重度γm(kN/m3):20.0承载力修正用基础埋置深度d(m):1.5单位面积覆土重(γ'H)(kN/m2):自动计算[浅基础参数]浅基础底标高(m):-1.50浅基础底面积计算归并系数:0.独立基础最小高度(mm):600.独立基础底板最小配筋率:0.1500独立基础计算是否考虑线荷载作用:否独立基础底面长宽比:1.000拉梁间隙(mm):0.独立基础底面长宽比:1.毛石条基台阶宽度(mm):150.\n第4章基础的计算毛石条基台阶高度(mm):300.毛石条基上部宽度(mm):600.条基砖放脚参数:6060.条基刚性参数:1.500墙下条基底板受力钢筋最小配筋率:0.2000独立基础详图中:不画柱条基详图中墙:不加厚[桩参数]承台桩间距(mm):1500.0承台桩边距(mm):750.0承台底标高(m):-1.500承台尺寸模数(mm):100.000承台形状号:1承台施工方法:1承台阶数:2承台高(mm):300承台高(mm):300[筏板参数]基床反力系数(kPa/m):20000.[绘图参数]x向标注轴线信息MXD:1y向标注轴线信息MYD:1轴线标注距离BLKD:4500.000\n第4章基础的计算4.2底层部分柱柱载荷图及独立基础节点号\n第4章基础的计算4.2部分独立基础计算书出结果+JCCAD计算结果文件+荷载代码Load荷载组合公式368SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活369SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x370SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y371SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x372SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y377SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x378SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x379SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y380SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y381SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活382SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活383SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活384SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活441SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地442SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地443SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地444SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地445SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地x+0.38*竖地446SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地y+0.38*竖地447SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x-1.00*地x+0.38*竖地448SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y-1.00*地y+0.38*竖地481SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活482SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活483SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活484SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x485SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y\n第4章基础的计算486SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x487SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y492SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x493SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x494SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y495SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y496SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x+0.70*1.40*活497SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x+0.70*1.40*活498SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y+0.70*1.40*活499SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y+0.70*1.40*活556SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地x+0.50*竖地557SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地x+0.50*竖地558SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地y+0.50*竖地559SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地y+0.50*竖地560SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x+1.30*地x+0.50*竖地561SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y+1.30*地y+0.50*竖地562SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风x-1.30*地x+0.50*竖地563SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风y-1.30*地y+0.50*竖地计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载独基底板最小配筋率:0.150%中华人民共和国国家标准GB50007-2002--综合法符号说明:fak:地基承载力特征值fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE)q:用于地基承载力特征值修正的基础埋深Pt:平均覆土压强(包括基础自重)fy:计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度\n第4章基础的计算Load:荷载代码Mx':相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值My':相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值N':相对于基础底面形心的轴力标准组合值Pmax:该组合下最大基底反力Pmin:该组合下最小基底反力S:基础底面长B:基础底面宽M1:底板x向配筋计算用弯矩设计值M2:底板y向配筋计算用弯矩设计值AGx:底板x向全截面配筋面积AGy:底板y向全截面配筋面积节点号=1C30.0fak(kPa)=160.0q(m)=1.50Pt=30.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)44577.19275.55452.24162.750.20247.0029642964柱下独立基础冲切计算：at(mm)load方向p_(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)600.556X+111.215.0224.3310.600.557X-181.330.1333.5400.600.557Y+128.245.3247.1330.600.559Y-148.277.6283.0360.基础各阶尺寸:No:SBH1300030003002700700300柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)\n第4章基础的计算562266.5142611.344563222.7402182.446x实配:Φ12@150(0.16%)y实配:Φ12@150(0.16%)节点号=3C30.0fak(kPa)=160.0q(m)=1.50Pt=30.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)447-82.86-315.491291.77295.7185.83247.0028342834柱下独立基础冲切计算：at(mm)load方向p_(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)600.483X+169.289.9295.3370.600.557X-256.409.0415.4460.600.557Y+205.341.8346.6410.600.559Y-210.346.9360.0420.基础各阶尺寸:No:SBH1290029003002700700300柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)562340.7773338.989563284.7712790.234x实配:Φ14@180(0.18%)y实配:Φ14@180(0.18%)节点号=4C30.0fak(kPa)=160.0q(m)=1.50Pt=30.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPafa(kPa)S(mm)B(mm)44554.30254.24262.50110.490.01248.7532243224柱下独立基础冲切计算：at(mm)load方向p_(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)600.558X+86.207.4213.1300.\n第4章基础的计算600.562X-133.306.7320.6390.600.561Y+116.273.2283.0360.600.557Y-92.220.7224.3310.基础各阶尺寸:No:SBH1330033003002700700300柱下独立基础底板配筋计算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)562271.5562660.745561241.1362362.691x实配:Φ12@150(0.16%)y实配:Φ12@150(0.16%)*END*\n第5章楼梯的计算第5章楼梯的计算楼梯的计算采用计算软件MORGAIN计算。5.1主楼梯计算办公楼标准层主楼梯计算。梁板式楼梯：TB-15.1.1基本资料1工程名称：工程一2楼梯类型：板式A型（╱）支座条件：两端弹性3踏步段水平净长Lsn＝2700mm梯板净跨度Ln＝Lsn＝2700mm梯板净宽度B＝2600mm4低端支座宽度dl＝300mm高端支座宽度dh＝400mm计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{3050,2835}＝2835mm5梯板厚度h1＝120mm6踏步段总高度Hs＝1650mm楼梯踏步级数n＝11\n第5章楼梯的计算7线性恒荷标准值Pk＝1.00kN/m楼梯（办公楼）均布活荷标准值qk＝2.50kN/mψc＝0.7ψq＝0.58面层厚度c1＝25mm面层容重γc1＝20.00kN/m顶棚厚度c2＝20mm顶棚容重γc2＝18.00kN/m9楼梯自重容重γb＝25.00kN/m10混凝土强度等级：C30fc＝14.33N/mmft＝1.43N/mmftk＝2.01N/mmEc＝29791N/mm11钢筋强度设计值fy＝360N/mmEs＝200000N/mm纵筋合力点至近边距离as＝25mm5.1.2楼梯几何参数1踏步高度hs＝Hs/n＝1650/11＝150.0mm踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝2700/(11-1)＝270.0mm踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(150.0/270.0)＝29.1°踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝2700/Cos29.1°＝3089mm2踏步段梯板厚的垂直高度h1'＝h1/Cosα＝120/Cos29.1°＝137mm踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1')/2＝(150+2*137)/2＝212mm3梯板有效高度h1o＝h1-as＝120-25＝95mm5.1.3均布永久载荷标准值1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1.00/2.600＝0.38kN/m2梯板自重gk2＝γb*T＝25.00*0.212＝5.31kN/m3踏步段梯板面层自重gk3＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Ln＝20.00*0.025*(11-1)*(0.150+0.270)/2.700＝0.78kN/m4梯板顶棚自重gk4'＝γc2*c2＝18.00*0.020＝0.36kN/mgk4＝gk4'*Lx/Ln＝0.36*3.089/2.700＝0.41kN/m5均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4＝6.88kN/m\n第5章楼梯的计算5.1.4均布载荷设计值由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝11.76kN/m由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝11.74kN/m最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝11.76kN/m5.1.5板梯斜截面受承载力计算Vmax≤0.7*ft*b*hoVmax＝0.5*p*Ln*Cos＝0.5*11.76*2700*Cos29.1＝15872*0.8742＝13875N0.7*ft*b*ho＝0.7*1.43*1000*95＝95287N≥Vmax＝13875N，满足要求。5.1.6正截面受弯承载力计算1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝11.76*2.835^2/10＝9.45kN·mAs＝287mmξ＝0.076ρ＝0.30%实配12@200（As＝565mm）2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-11.76*2.835^2/20＝-4.72kN·mAs＝141mmξ＝0.037ρ＝0.15%ρmin＝0.20%As*＝240mm实配12@200（As＝565mm）5.1.7跨中挠度计算跨中挠度f＝6.0mmf/Lo＝1/4715.1.8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容AT1,h=120150X11=165012200\n第5章楼梯的计算5.2副楼梯的计算2梁板式楼梯：TB-25.2.1基本资料1工程名称：工程一2楼梯类型：板式A型（╱）支座条件：两端弹性3踏步段水平净长Lsn＝2700mm梯板净跨度Ln＝Lsn＝2700mm梯板净宽度B＝1420mm4低端支座宽度dl＝300mm高端支座宽度dh＝400mm计算跨度Lo＝Min{Ln+(dl+dh)/2,1.05Ln}＝Min{3050,2835}＝2835mm5梯板厚度h1＝120mm6踏步段总高度Hs＝1650mm楼梯踏步级数n＝117线性恒荷标准值Pk＝1.00kN/m楼梯（办公楼）均布活荷标准值qk＝2.50kN/mψc＝0.7ψq＝0.58面层厚度c1＝30mm面层容重γc1＝20.00kN/m顶棚厚度\n第5章楼梯的计算c2＝30mm顶棚容重γc2＝18.00kN/m9楼梯自重容重γb＝25.00kN/m10混凝土强度等级：C30fc＝14.33N/mmft＝1.43N/mmftk＝2.01N/mmEc＝29791N/mm11钢筋强度设计值fy＝360N/mmEs＝200000N/mm纵筋合力点至近边距离as＝25mm5.2.2楼梯几何参数1踏步高度hs＝Hs/n＝1650/11＝150.0mm踏步宽度bs＝Lsn/(n-1)＝2700/(11-1)＝270.0mm踏步段斜板的倾角α＝ArcTan(hs/bs)＝ArcTan(150.0/270.0)＝29.1°踏步段斜板的长度Lx＝Lsn/Cosα＝2700/Cos29.1°＝3089mm2踏步段梯板厚的垂直高度h1'＝h1/Cosα＝120/Cos29.1°＝137mm踏步段梯板平均厚度T＝(hs+2*h1')/2＝(150+2*137)/2＝212mm3梯板有效高度h1o＝h1-as＝120-25＝95mm5.2.3均布永久载荷标准值1梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载gk1＝Pk/B＝1.00/1.420＝0.70kN/m2梯板自重gk2＝γb*T＝25.00*0.212＝5.31kN/m3踏步段梯板面层自重gk3＝γc1*c1*(n-1)*(hs+bs)/Ln＝20.00*0.030*(11-1)*(0.150+0.270)/2.700＝0.93kN/m4梯板顶棚自重gk4'＝γc2*c2＝18.00*0.030＝0.54kN/mgk4＝gk4'*Lx/Ln＝0.54*3.089/2.700＝0.62kN/m5均布荷载标准值汇总gk＝gk1+gk2+gk3+gk4＝7.56kN/m5.2.4均布载荷设计值由可变荷载控制的p(L)＝1.2*gk+1.4*qk＝12.57kN/m由永久荷载控制的p(D)＝1.35*gk+1.4*ψc*qk＝12.66kN/m\n第5章楼梯的计算最不利的荷载设计值p＝Max{p(L),p(D)}＝12.66kN/m5.2.5梯板斜截面受剪承载力计算Vmax≤0.7*ft*b*hoVmax＝0.5*p*Ln*Cos＝0.5*12.66*2700*Cos29.1°＝17090*0.8742＝14939N0.7*ft*b*ho＝0.7*1.43*1000*95＝95287N≥Vmax＝14939N，满足要求。5.2.6正截面受弯承载力计算1跨中Mmax＝p*Lo^2/10＝12.66*2.835^2/10＝10.17kN·mAs＝310mmξ＝0.082ρ＝0.33%实配12@200（As＝565mm）2支座Mmin＝-p*Lo^2/20＝-12.66*2.835^2/20＝-5.09kN·mAs＝152mmξ＝0.040ρ＝0.16%ρmin＝0.20%As*＝240mm实配12@200（As＝565mm）5.2.7跨中挠度验算跨中挠度f＝7.1mmf/Lo＝1/4005.2.8板式楼梯平面整体表示方法的注写内容AT2,h=120150X11=165012200\n河北联合大学建筑工程学院结论这次我所作的设计，是一座办公楼的设计，名称唐山市路北区地方税务局结构设计，属于框架结构。从一开始选题到建筑设计、结构设计及绘制各部分的施工图，此过程都是在老师的淳淳教导下完成的。在这次毕业设计中，我查阅了很多的专业资料，进行建筑部分的设计，主要是建筑设计理念和规范以及图集，在进行结构内力计算的过程中，我把学过的课程复习了一遍，在设计的过程中，不断地发现问题，解决问题。这次毕业设计，培养了我们综合运用所学的基本理论和专业知识，提高了分析和研究解决结构设计等空间问题的能力，培养了我们建立理论联系实际，踏实，勤奋，认真，严格的科学作风，为毕业后尽快适应各项工作打下良好的基础。\n参考文献参考文献[1]GB50011-2010，建筑抗震设计规范.[S].北京,中国建筑工业出版社,2010年.[2]GB50010-2010，混凝土结构设计规范.[S].北京,中国建筑工业出版社,2010年.[3]GB50009-2012，建筑结构荷载规范.[S].北京,中国建筑工业出版社,2012年.[4]GB50007-2010，建筑地基基础设计规范.[S].北京,中国建筑工业出版社,2010年.[5]GB50352-2005，民用建筑设计通则[S].北京，中国建筑工业出版社，2005年.[6]GB/T50001-2001，房屋建筑制图统一标准.[S].北京,中国建筑工业出版社，2002年.[7]混凝土结构设计原理(第四版)[M].北京,中国建筑工业出版社,2011年.[8]建筑结构抗震设计[M].北京，人民交通出版社，2011年.[9]混凝土结构基本原理[M].武汉，武汉理工大学出版社，2011年.[10]叶列平.混凝土结构[M].北京，清华大学出版社,2002年1月.[11]陈希哲.土力学地基基础[M],北京，清华大学出版社,2005年7月.[12]中国建筑标准设计研究所.混凝土结构施工图03G101-1[S].北京，中国建筑标准设计研究所出版社.2003年2月.[13]梁兴文,史庆轩.土木工程专业毕业设计指导[M].北京，科学出版社,2002年7月.[14]LiY,LuXZ,GuanH,YeLP.AnImprovedTieForceMethodforProgressiveCollapseResistanceDesignofReinforcedConcreteFrameStructures[J].EngineeringStructures,2011,33(10):20-23.[15]YongjiuShi,MengWang,YuanqingWang.AnalysisofSeismicBehaviourofWeldedSteelConnectionsandFrameswithDifferentlyConstructedConnections[J].Advancesinstructuralengineering,2012,15(7):67-70.\n参考文献参考文献[1]GB50011-2010，建筑抗震设计规范.[S].北京,中国建筑工业出版社,2010年.[2]GB50010-2010，混凝土结构设计规范.[S].北京,中国建筑工业出版社,2010年.[3]GB50009-2012，建筑结构荷载规范.[S].北京,中国建筑工业出版社,2012年.[4]GB50007-2010，建筑地基基础设计规范.[S].北京,中国建筑工业出版社,2010年.[5]GB50352-2005，民用建筑设计通则[S].北京，中国建筑工业出版社，2005年.[6]GB/T50001-2001，房屋建筑制图统一标准.[S].北京,中国建筑工业出版社，2002年.[7]混凝土结构设计原理(第四版)[M].北京,中国建筑工业出版社,2011年.[8]建筑结构抗震设计[M].北京，人民交通出版社，2011年.[9]混凝土结构基本原理[M].武汉，武汉理工大学出版社，2011年.[10]叶列平.混凝土结构[M].北京，清华大学出版社,2002年1月.[11]陈希哲.土力学地基基础[M],北京，清华大学出版社,2005年7月.[12]中国建筑标准设计研究所.混凝土结构施工图03G101-1[S].北京，中国建筑标准设计研究所出版社.2003年2月.[13]梁兴文,史庆轩.土木工程专业毕业设计指导[M].北京，科学出版社,2002年7月.[14]LiY,LuXZ,GuanH,YeLP.AnImprovedTieForceMethodforProgressiveCollapseResistanceDesignofReinforcedConcreteFrameStructures[J].EngineeringStructures,2011,33(10):20-23.[15]YongjiuShi,MengWang,YuanqingWang.AnalysisofSeismicBehaviourofWeldedSteelConnectionsandFrameswithDifferentlyConstructedConnections[J].Advancesinstructuralengineering,2012,15(7):67-70.