花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程

花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程

花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程专业：水利水电工程学号：xxx学生姓名：xxxx指导老师：xxxx摘要：重庆市巴南区花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程位于巴南区界石镇武新村，距界石镇约5km。本工程是以防洪效益为主，同时不断完善界石花木世界的功能，提升总体形象，促进花木世界整体开发、改善周边生态环境、土地开发增值效益等多重效益为一体的河道堤防工程。本次工程采取20年一遇的洪水标准，工程级别为Ⅳ级，主要建筑物按4级设计。建成后受益面积为4.85km2,受益人口共计1.87万人。关键字：水利工程;防洪护岸1.工程概况重庆市境内河流众多，以中小河流为主，市内降雨充沛，有渝东北、渝东南和渝西三个暴雨区域，多年降水量均值分别在1600、1400和1200mm以上；长期以来，国家对中小河流治理投入严重不足，近年来取消两工，难以组织群众投工投劳，全市中小河流沿岸城镇和地区基本处于不设防状态，目前重庆市中小河流行洪不畅，洪灾频繁发生，给沿河分布的众多城镇带来巨大的防洪压力和洪灾损失。重庆市巴南区花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程位于巴南区界石镇武新村。工程位置距巴南区政府所在地约20km，距界石镇约5km。界石镇属于建制镇，辖6个行政村、3个居委会，面积68.4平方公里，总人口4.16万。是主城核心经济区，又是重庆市主城外围十一个中心组团之一，交通优势明显，是重庆主城的南大门和南部交通枢纽，重庆南向出海通道的起点，内环、渝黔、渝湘、绕城四条高速公路交汇于此，15分钟直达主城核心区，地理位置与交通十分优越。花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程主河道从断桥堤坎开始，至下游堰口桥位置，河道长度3697.7m。小河沟支流从渝道路武新公路桥开始，至下游汇入口尹家祠堂，河道长度650m。43n2.水文2.1流域概况花溪河为长江的一级支流，发源于巴南区南彭街道花土湾。由东南流向西北，经南彭街道、界石镇、南泉街道、花溪街道等，于马王坪注入长江。全流域面积265.25km2，河道总长60.72km，总落差561.23m，平均比降3.4‰，水能蕴藏量约4000KW。流域形状略呈狭长形，河道曲折蜿蜒，弯曲度系数达2.1。河网较发达，支流有马滩、水碓等大小22条，多分布在中上游，全长80.1km。其中5km以上者4条，长36.4km，河道落差较集中较大者为中游的高滩岩（落差41.85m）、七层岩（落差20.80m）及下游已建有小型的电站的虎啸口、南泉堤坎、花溪滩等。由于本河流域面积较小，其干支流均无水文站。2.2气象特征流域内气候温和湿润，雨量充沛，日照足。根据邻近五布河流域白鹤水文站1959-2001年资料统计，多年平均降水量1093.4mm，但年内分配不均，5—9月占全年的67.1%，最大年降水量1350.7mm，最小年降水量794.4mm。多年平均气温18.5°C，极端最高气温42.3°C，极端最低气温-3.6°C，多年平均蒸发量1071.3mm，最大年蒸发量1264.5mm，多年平均日照数1158小时，最长无霜期365天，多年平均相对湿度81%，多年平均风速1.0m/s，瞬时最大风速27m/s，多年平均最大风速15m/s，年内风向多偏南。2.3水文基本资料流域内无水文站和雨量站，属无实测资料地区。经分析，本次设计选用84年《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》、本工程河段直线距离约5km的巴南气象站和直线距离约30km的国家级水文站--白鹤水文站的水文基本资料。巴南气象站:收集了1980～2003年共24年的1/6h短历时实测暴雨资料和1970～2003年共34年连续1h，6h，24h的短历时实测暴雨资料。该资料观测较长，观测精度高。白鹤水文站:收集了1959—2001年共43年的1/6h、1h、6h、24h实测降水资料。该站的观测资料系列长，观测精度高。43n2.4洪水2.4.1洪水特性据白鹤水文站1959～2004年，n=46年实测资料统计，洪水由暴雨形成，发生时间与暴雨发生时间相应。暴雨为局部性雷雨，降雨历时较短、强度较大，降雨量集中，形成的洪水过程历时较短，最大洪峰持续时间约为2-3h，洪水过程为1天左右。暴雨多集中在5-8月，其中6-8月发生的洪水总量占全年的77%。2.4.2洪水标准根据《防洪标准》（GB50201-94），《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）和《堤防工程设计规范》（GB50286-98），并参考《重庆市城市防洪总体规划》（2006-2020），由于界石镇是主城核心经济区，又是重庆市主城外围十一个中心组团之一，花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程防洪标准确定为20年一遇。2.4.3流域特征参数由于本工程涉河段上游约10km处建有中型水库南彭水库，工程河段洪水受南彭水库的调节影响较大，本次在进行洪水计算时主要考虑各工程断面与南彭水库的区间洪水+南彭水库的下泄流量工况，因此本次在进行流域特征数据搜集计算时取得了南彭水库及各工程断面与南彭水库间的流域特征值，见下表2.4—1。表2.4—1序号断面集雨面积（km2）河长（km）比降（‰）地名备注1K2844.612.413.143堰口桥区间流域特征值2K2334.2611.853.361尹家祠堂区间流域特征值3K1029.99.854.657新房子区间流域特征值4南湖39.513.946.821南彭水库43n2.4.4设计暴雨根据收集到的巴南气象站1970年～2003年实测的1/6h、1h、6h、24h降雨量系列资料和白鹤水文站1959年～2001年实测1/6h、1h、6h、24h降雨量系列资料，84年《四川省中小流域暴雨洪水计算手册1/6h、1h、6h、24h降雨量系列资料》分站分别统计1/6h、1h、6h、24h降雨量，采用P-Ⅲ型频率曲线适线，确定暴雨参数（其中均值用矩法计算）。暴雨参数成果见表2.4-2。表2.4-2单位：mm站名最大24小时最大6小时最大1小时最大1/6小时均值Cv均值Cv均值Cv均值Cv巴南气象站89.40.4066.40.4441.20.4216.90.27白鹤水文站96.40.4572.80.4545.30.4016.60.29手册90.00.5700.45400.4516.50.352.4.5设计洪水2.4.5.1南彭水库设计洪水计算推理公式法计算设计洪水：依据设计暴雨及流域特征参数按《手册》中的推理公式法，推算南彭水库的设计洪水。根据流域内山区土层较薄、植被较差、间有零星低山地带等盆地丘陵区特征，确定平均入渗强度。汇流参数m由参数查算。控制断面设计流量计算成果见表2.4-3所示。瞬时单位线法推求设计洪水：产流参数:流域平均暴雨损失量If，查《手册》中的综合分区图，设计流域属Ⅳ区，If=15～35mm，取均值25.0mm计算；流域平均稳定入渗率c，查《手册》综合分区图c=0.90mm/h。汇流参数:根据设计流域的位置，查《手册》综合瞬时单位线汇流参数分区图,属4区。暴雨点面折减系数分区为Ⅳ1(江北以上)区设计雨型:根据《手册》查设计雨型综合分区图为Ⅳ1(江北以上)区。各涉河控制断面设计流量计算成果见表2.4-3所示。43n表2.4-3南彭水库洪峰流量计算成果表单位：m3/s资料计算方法P=1%P=2%P=5%P=10%P=20%《手册》推理公式法268228177138101瞬时单位线法303264194155120巴南站推理公式法23920315812492瞬时单位线法275232175144107白鹤站推理公式法283241187147108瞬时单位线法3212712021641222.4.5.2南彭水库洪水调节计算本次设计我们搜集了南彭水库的复查资料和南彭水库除险加固资料，取得了南彭水库的库容曲线和下泄曲线，详见表2.4-4和图2.4-1、图2.4-2。根据上述数据对南彭水库对应的洪水频率进行了调洪演算，其成果详见表2.4-5。表2.4—4南彭水库水位—库容—下泄流量成果表水位（m）库容（万m3）泄量（m3/s）398.9188003999051.7399.597028.6400106071.8400.51170126.64011250190.7401.51350263.14021450342.9402.51560429.44031680522.243n图2.4-1南彭水库库容曲线图2.4-2南彭水库泄流曲线南彭水库调洪演算成果汇总表表2.4-5单位:m、m3/s频率堰顶高程调洪水位堰上水深洪峰流量下泄流量削峰量P=1%398.91401.12.19321205116P=2%398.91400.8151.905271166105P=5%398.91400.4431.5332021208243nP=10%398.91400.2281.31816495.368.7P=20%398.91399.9881.07812270.651.42.4.5.3区间洪峰流量+南彭水库下泄流量计算本工程河段的洪峰流量受上游不远处南彭水库调节影响较大，工程起点堰口桥处控制流域面积为84.11km2，而南彭水库的控制流域面积达到了39.5km2,占工程河段控制流域面积的47%，因此要科学合理的计算出本工程河段实际各频率的洪峰流量就必须计入南彭水库的调节影响。本次进行工程河段的洪峰流量计算时采用的设计工况为：区间洪峰流量+南彭水库下泄流量，各工程断面的区间流域特征值见前表2.4-1。各工程断面的设计洪水计算成果见下表2.4-6。各工程断面洪水计算成果表表2.4-6单位：m³/s设计频率设计断面区间洪峰流量南彭水库下泄流量各工程断面洪峰流量P=1%堰口桥282205487尹家祠堂219205424新房子215205420P=2%堰口桥244166410尹家祠堂192166358新房子179166345P=5%堰口桥189120309尹家祠堂151120271新房子148120268P=10%堰口桥14795.3242.3尹家祠堂11795.3212.343n新房子11695.3211.3P=20%堰口桥11270.6182.6尹家祠堂8870.6158.6新房子8570.6155.62.4.5.4支沟设计洪水计算本工程河段共有3条支沟汇入，其中左岸支沟1条，右岸支沟2条，各支沟的流域特征参数F（km2）、L（km）、J（‰）在1/10000航测图上量算，成果如表2.4-7。表2.4—7各支沟流域特征值表序号断面集雨面积（km2）河长（km）比降（‰）备注1右1支9.66.4830.2小河沟支流2右2支3.0283.6329.9半边河支流3左1支0.3321.22538.1老马湾支流根据收集到的白鹤水文站1959年～2001年实测1/6h、1h、6h、24h降雨量系列资料，采用P-Ⅲ型频率曲线适线，确定暴雨参数。暴雨参数成果见前表2.4-2。本河段属无资料地区，各支沟控制流域面积较小，设计洪水按《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》中介绍的方法推理公式方法进行计算。各支沟洪峰流量设计成果见表2.4-8。支沟洪水计算成果表表2.4-8单位：m3/s序号断面白鹤水文站推理公式法P=1%P=2%P=5%P=10%P=20%1右1支沟13311692.675.157.643n2右2支沟50.744.135.428.822.23左1支沟8.337.275.884.833.762.4.5.5设计洪水成果选用从报告2.4.5.1章节计算成果可以看出：南彭水库洪峰流量采用单位线法计算成果大于推理公式法成果；从采用暴雨资料来看，白鹤站与《手册》暴雨资料计算的洪水成果较为接近，巴南站暴雨资料计算洪水成果偏小；因此，为偏于工程安全，南彭水库洪峰流量计算成果采用白鹤水文站暴雨参数单位线法计算成果（详见表2.4-3中加粗一行）。从计算成果可以看出，南彭水库对工程河段洪峰流量的调节影响较大，100年一遇时削峰116m3/s，50年一遇时削峰105m3/s，20年一遇时削峰82m3/s，10年一遇时削峰68.7m3/s，5年一遇时削峰51.4m3/s。因此，为科学合理的计算工程河段的设计洪水，就应该考虑南彭水库对本工程河段的调节影响，工程河段的设计洪水应采用区间洪峰流量+南彭水库下泄流量，其洪峰流量成果详见表2.4-6加粗一列。各支沟控制流域面积较小，均为全面汇流，设计洪水采用白鹤水文站暴雨参数推理公式法计算成果较为可行，洪水标准采用与本堤防工程一致为20年一遇，支沟洪水采用成果详见表2.4-8加粗一列。2.4.6施工洪水2.4.6.1.分期时段的划分花溪河流域的洪水是由暴雨产生，影响本流域降水的天气系统主要是太平洋副高和西风带气流。由于重庆市巴南区花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程施工期较短，主体工程均安排在枯水期施工，故不考虑汛期施工洪水问题。2.4.6.2分期洪水计算由于花溪河流域内无实测资料，采用距离此次工程建设河段较近的白鹤水文站作为参证站，采用水文比拟法计算公式，修正移用白鹤水文站各分期频率分析计算结果到本工程。43n白鹤水文站集雨面积为283km2，采用1959～2004年(缺1981～1987年)历年各月最大流量资料制作散布图。根据散布图的分布规律和分期洪水时段划分，并分别按最大值独立选样。各洪水分期采用矩法计算其均值，用P-Ⅲ型曲线适线。白鹤水文站分期设计洪水计算成果见表2.4-8。表2.4-8白鹤水文站分期设计洪水计算表单位：m3/s时段不同保证率10%20%33.3%11—3月63.337.521.512—3月27.115.18.494月13079.245.210月91.462.842.1重庆市巴南区花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程施工导流部份主要集中在主河道下游堰口桥位置处，堰口桥以上流域集雨面积84.11km2，分期洪水面积比修正指数n值，n值为0.67，分别计算出重庆市巴南区花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程分期洪水成果见表2.4-9。表2.4-9分期设计洪水计算表单位：m3/s时段不同保证率10%20%33.3%11—3月28.0816.639.5412—3月12.026.703.774月57.6635.1320.0510月40.5427.8618.672.5洪水位分析计算2.5.1计算原理水面线计算根据实际布置和各横断面资料，采用“伯努力”方程从下游往上游逐一试算推求各断面的水面相应高程，连接各水面高程点即为水面线。一、基本方程43n水流连续方程（1）运动方程（2）式中：Q——流量（m3/s）；A——过流面积（m2）；As——河床变形面积（m2）；Z——水位（m）；Jt——能坡；q1——横向单位河长入流量（m3/s）。二、差分方程水流连续方程Qj+1=Qj+Q1（3）运动方程将运动方程（2）差分，式（4）即为伯努力公式：（4）式中：Q——流量（m3/s）；A——断面面积（m2）；R——水力半径；n——糙率；式中“－”表示平均值。2.5.2河道断面数据资料河道纵横断面根据工程带状地形图和本工程收集的1:500实测地形图量算而得。43n花溪河主河道段桥至堰口桥段3697.7m共选取28个计算断面，断面编号K1-K28，断面平均间距132m，小河沟支流段650m共选取6个计算断面，断面编号K24、Z1-Z5，断面平均间距130m。2.5.3控制段水位流量关系（1）建前控制段水位流量关系拟建的水位流量关系断面位于花溪河干流上堰口桥位置处，该堤坎为早期修建，主要是为解决沿河两岸灌溉而建。堰型为典线型薄壁堰，堰顶高程为271.36m，堰高为1.86m，堰顶宽0.5m，堰长45m。经分析计算为自由出流，堰面为薄壁堰，故按堰流自由出流公式来计算水位。计算公式为：Q——过流断面流量（m3/s）；ε——侧收缩系数；σ——淹没系数；m——流量系数；B——堰顶上的水面宽；经计算该控制段堤坎各频率设计洪水位对应的过流量见表2.5—1。表2.5—1控制断面水位~流量关系表（建前）序号HBhm0Ah3/22g0.5QV1271.364500004.449719002271.66450.30.4135613.50.1643174.44971913.606951.0079223271.96450.60.42044270.4647584.44971939.127371.4491624272.26450.90.4280740.50.8538154.44971973.185961.8070615272.56451.20.43589541.3145344.449719114.73422.12470743n6272.86451.50.4437867.51.8371174.449719163.24792.4184877273.16451.80.4517812.4149534.449719218.42762.6966378273.46452.10.4596594.53.0431894.449719280.09292.9639469273.76452.40.467611083.7180644.449719348.13433.22346610274.06452.70.47558121.54.4365534.449719422.48823.47726911274.364530.483561355.1961524.449719503.12213.7268312274.66453.30.49154148.55.9947484.449719590.02553.97323613274.96453.60.499521626.830524.449719683.20414.217309堰口桥堰天然泄流曲线（2）建后控制段水位流量关系拟建的水位流量关系断面位于花溪河干流上堰口桥新建橡胶坝处，汛期到来前排放橡胶坝袋内的水，将蓄水位放至橡胶坝底板高程269.5m处。溢流宽度按橡胶坝长30m考虑。经分析计算为自由出流，堰面为宽顶堰，故按堰流自由出流公式来计算水位。计算公式为：Q——过流断面流量（m3/s）；43nε——侧收缩系数；σ——淹没系数；m——流量系数；B——堰顶上的水面宽；经计算该控制段堤坎各频率设计洪水位对应的过流量见表2.5—8。表2.5—2控制断面水位~流量关系表序号HBhm0Ah3/22g0.5QV1269.53000004.449719002269.8300.30.32779790.1643174.4497197.1902020.7989113270.1300.60.339969180.4647584.44971921.092131.1717854270.4300.90.347883270.8538154.44971939.650741.4685465270.7301.20.353441361.3145344.44971962.021591.7228226271301.50.357559451.8371174.44971987.687581.9486137271.3301.80.360732542.4149534.449719116.29122.153548271.6302.10.363251633.0431894.449719147.56722.3423379271.9302.40.365301723.7180644.449719181.30992.51819310272.2302.70.367001814.4365534.449719217.35332.68337411272.53030.368433905.1961524.449719255.56082.83956512272.8303.30.369657995.9947484.449719295.81712.98805113273.1303.60.3707141086.830524.449719338.02323.12984414273.4303.90.3716371177.7018834.449719382.09323.26575415273.7304.20.3724491268.6074394.449719427.95163.39644116274304.50.373171359.5459424.449719475.53123.52245317274.3304.80.37381314410.516274.449719524.77193.64424943n18274.6305.10.37439215311.517424.449719575.61943.76221819274.9305.40.37491416212.548474.449719628.02443.876694表2.5-3堰口桥橡胶坝泄流曲线2.5.4设计洪水位计算（1）工程建前各断面洪水位计算在堰口桥堤坎断面水位流量关系曲线上查找各频率设计洪水位，其成果见表2.5—4。根据河道现状和考虑不同等级的洪水，参照《天然河道糙率表》综合确定各计算断面糙率值，以堰口桥堤坎断面水位为起始点自下而上进行水面线计算，花溪河主流及小河沟支流天然水面线计算成果详见表2.5—5和2.5—6。表2.5-4起始断面各频率设计洪水位表频率流量(m3/s)水位(m)P=2%410274.01P=5%309273.59P=10%242.3273.28P=20%182.6272.9643n表2.5-5堰口桥至断桥段水位线计算成果表(天然)断面编号累距P=2%(50年一遇)P=5%(20年一遇)P=10%(10年一遇)P=20%(5年一遇)河底高程设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率10-013274.014100.035273.593090.035273.28242.30.035272.96182.60.035271.3620+005274.084100.035273.663090.035273.35242.30.035273.03182.60.035270.3430+173274.454100.035274.023090.035273.71242.30.035273.37182.60.035268.7840+367274.794100.035274.333090.035274.03242.30.035273.70182.60.035269.0450+466275.024100.035274.553090.035274.23242.30.035273.90182.60.035269.2860+663275.353580.035274.842710.035274.49212.30.035274.13158.60.035268.9270+783275.493580.035275.002710.035274.64212.30.035274.27158.60.035269.3080+951275.683580.035275.242710.035274.87212.30.035274.44158.60.035269.5391+161275.873580.035275.422710.035275.05212.30.035274.55158.60.035269.68101+273275.953580.035275.492710.035275.11212.30.035274.61158.60.035269.41111+408276.053580.035275.572710.035275.18212.30.035274.67158.60.035269.26121+568276.193580.035275.682710.035275.27212.30.035274.75158.60.035269.4243n131+811276.403580.035275.852710.035275.43212.30.035274.90158.60.035269.57142+074276.583580.035276.032710.035275.62212.30.035275.09158.60.035269.60152+288276.713580.035276.162710.035275.76212.30.035275.26158.60.035269.67162+423276.823580.035276.272710.035275.86212.30.035275.37158.60.035269.85172+574276.943580.035276.382710.035275.97212.30.035275.48158.60.035269.76182+712277.033580.035276.482710.035276.06212.30.035275.58158.60.035269.95192+829277.113450.035276.562680.035276.14211.30.035275.65155.60.035269.91202+932277.183450.035276.632680.035276.20211.30.035275.69155.60.035269.99213+029277.243450.035276.692680.035276.26211.30.035275.74155.60.035270.81223+105277.283450.035276.742680.035276.31211.30.035275.79155.60.035270.65233+206277.343450.035276.802680.035276.37211.30.035275.86155.60.035270.66243+333277.433450.035276.902680.035276.48211.30.035275.94155.60.035270.90253+409277.493450.035276.962680.035276.55211.30.035275.98155.60.035270.93263+507277.583450.035277.042680.035276.61211.30.035276.02155.60.035270.68273+598277.653450.035277.102680.035276.65211.30.035276.05155.60.035271.17283+697277.693450.035277.142680.035276.68211.30.035276.07155.60.035270.6343n表2.5-6小河沟支流段水位线计算成果表(天然)断面编号累距P=2%(50年一遇)P=5%(20年一遇)P=10%(10年一遇)P=20%(5年一遇)河底高程设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率10-114275.024100.035274.553090.035274.23242.30.035273.90182.60.035269.2820+000275.191160.035274.7292.60.035274.3975.10.035274.0757.60.035271.1330+150275.41160.035274.9892.60.035274.6775.10.035274.3657.60.035271.1440+300275.671160.035275.2792.60.035274.9675.10.035274.6457.60.035271.1550+450275.861160.035275.4692.60.035275.1575.10.035274.8157.60.035271.2060+600276.021160.035275.6292.60.035275.3175.10.035274.9657.60.035271.2570+650276.071160.035275.6792.60.035275.3675.10.035275.0057.60.035271.3043n（2）工程建后各断面洪水位计算在堰口桥新建橡胶坝断面水位流量关系曲线上查找各频率设计洪水位，其成果见表2.5—7。根据河道现状和考虑不同等级的洪水，参照《天然河道糙率表》综合确定各计算断面糙率值，以橡胶坝顶断面水位为起始点自下而上进行水面线计算，花溪河主流及小河沟支流工程修建后水面线计算成果详见表2.5—8和2.5—9。表2.5-7起始断面各频率设计洪水位表频率流量(m3/s)水位(m)P=2%410273.58P=5%309272.89P=10%242.3272.40P=20%182.6271.9143n表2.5-8堰口桥至断桥段水位线计算成果表断面编号累距P=2%(50年一遇)P=5%(20年一遇)P=10%(10年一遇)P=20%(5年一遇)河底高程设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率10+000273.584100.02272.893090.02272.40242.30.02271.91182.60.02269.5020+005273.604100.03272.913090.03272.41242.30.03271.94182.60.03270.3430+173274.474100.03273.823090.03273.57242.30.03273.36182.60.03268.7840+367274.774100.03274.103090.03273.80242.30.03273.69182.60.03269.0450+466274.944100.03274.273090.03273.94242.30.03273.87182.60.03269.2860+663275.223580.03274.552710.03274.18212.30.03274.02158.60.03268.9270+783275.353580.03274.692710.03274.30212.30.03274.10158.60.03269.3080+951275.513580.03274.852710.03274.44212.30.03274.20158.60.03269.5391+161275.683580.03275.012710.03274.58212.30.03274.30158.60.03269.68101+273275.763580.03275.092710.03274.65212.30.03274.35158.60.03269.41111+408275.843580.03275.172710.03274.72212.30.03274.40158.60.03269.26121+568275.943580.03275.262710.03274.80212.30.03274.46158.60.03269.4243n131+811276.093580.03275.422710.03274.95212.30.03274.56158.60.03269.57142+074276.243580.03275.592710.03275.12212.30.03274.69158.60.03269.60152+288276.353580.03275.712710.03275.25212.30.03274.78158.60.03269.67162+423276.443580.03275.802710.03275.33212.30.03274.84158.60.03269.85172+574276.533580.03275.882710.03275.41212.30.03274.91158.60.03269.76182+712276.613580.03275.962710.03275.47212.30.03274.97158.60.03269.95192+829276.673450.03276.012680.03275.53211.30.03275.01155.60.03269.91202+932276.723450.03276.062680.03275.57211.30.03275.05155.60.03269.99213+029276.773450.03276.112680.03275.61211.30.03275.09155.60.03270.81223+105276.813450.03276.152680.03275.65211.30.03275.12155.60.03270.65233+206276.863450.03276.202680.03275.70211.30.03275.17155.60.03270.66243+333276.933450.03276.262680.03275.76211.30.03275.22155.60.03270.90253+409276.973450.03276.302680.03275.80211.30.03275.25155.60.03270.93263+507277.013450.03276.342680.03275.84211.30.03275.29155.60.03270.68273+598277.063450.03276.382680.03275.88211.30.03275.33155.60.03271.17283+697277.103450.03276.432680.03275.92211.30.03275.36155.60.03270.6343n表2.5-9小河沟支流段水位线计算成果表断面编号累距P=2%(50年一遇)P=5%(20年一遇)P=10%(10年一遇)P=20%(5年一遇)河底高程设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率设计水位计算流量计算糙率10-114274.944100.03274.273090.03273.94242.30.03273.87182.60.03269.2820+000275.051160.03274.4092.60.03274.0775.10.03273.9657.60.03271.1330+150275.161160.03274.6092.60.03274.3475.10.03274.2057.60.03271.1440+300275.291160.03274.8392.60.03274.6275.10.03274.4657.60.03271.1550+450275.371160.03274.9392.60.03274.7275.10.03274.5457.60.03271.2060+600275.471160.03275.0592.60.03274.8475.10.03274.6557.60.03271.2570+650275.511160.03275.1092.60.03274.8975.10.03274.7057.60.03271.3043n2.5.5雍水分析从上表2.5-5和2.5-6中计算得出20年一遇主河道天然河道水位高程273.59m-277.14m，小河沟支流天然水位高程274.72m-275.67m。由表2.5-8和2.5-9中得出工程建后20年一遇主河道天然河道水位高程272.89m-276.43m，小河沟支流建后水位高程274.40m-275.10m。建设后方案中主河道水位降低0.7m-0.71m，小河沟支流水位降低0.32m-0.57m，故30m坝长推荐方案未对河道造成雍水影响。2.5.6水面线计算成果合理性分析本次水面线计算各断面是在1/500的地形图上剖取的，断面数据的精度完全满足设计要求，各断面均根据河道的走势、断面变化、沿河建筑物等布设，各涉河段计算断面平均间距130m，断面布设数量也满足山区河流的计算要求。因计算河段比较长故沿程采用分段流量计算。各断面计算糙率是根据实际勘察河槽和滩地情况参照《天然河道糙率表》后综合确定。考虑不同量级的洪水过流面积的不同，涉及的淹没物也不同，故各频率下的计算糙率也有所不同。经综合分析本次采用的糙率成果为：天然河道取值0.035，工程修建后取值0.030，该值符合《天然河道糙率表》中的取值范围。综合以上认为本次水面线计算成果是比较合理的。43n43n43n43n43n3工程地质（1）工程区位于长寿――遵义基底断裂东侧，其大地构造部位属扬子准地台（Ⅰ1级）重庆台拗（Ⅱ1级）重庆褶皱束（Ⅲ1级）华蓥山穹褶束（Ⅳ2级），构造形迹多成生于燕山运动末期的北东—南西向褶皱，区内构造作用力分布不均，背斜褶皱紧闭，为梳状—箱状形态，向斜开阔，成为典型的隔档式构造，断裂以压性、压扭性为主，一般沿背斜轴部分布，局部有小规模纵向断层发育，但规模较小。新构造运动期间，该区为大面积间歇性缓慢抬升，差异运动弱。本区属地震波及区，地震活动水平低，地震动峰值加速度为0.05g。因此，本区构造稳定性良好。（2）场地地势平坦，地质结构较简单，无严重不良地质现象存在，花溪河水对砼无腐蚀性。场地整体稳定性良好，适宜兴建堤防工程。（3）按照堤基岩土特性、厚度等要素的差异，将本工程分为2个工程地质段，即拟建堤轴线以下粉土和粉砂层厚度以3m为限。拟建堤轴线以下第四系覆盖层厚度大于3m段划分为第一段，占堤段总长的77%；堤轴线以下第四系覆盖层厚度小于3m段划分为第二段，占堤段总长的23%。（4）堤基粉土和粉砂属软弱地基，基本满足拟建提防上部荷载的要求，但为确保堤防的抗滑稳定性，建议根据需要进行适当的处理，如碎石换填或加大基础宽度等。（5）工程区附近无合适人工砼骨料及块石料，可在巴南区炒油场购买人工砼骨料，在接龙镇官地坝开采块石料，但运距均较远；回填土料沿岸较丰富，储量和质量均能满足施工要求，且开采条件好、运距短。（6）鉴于堤线较长，河流水力特征的差异将导致沉积的土层性质各异，勘察揭示的堤基土层主要为粉土和粉砂，不排除沿线局部存在有其他土层存在，可在施工开挖过程中加强施工地质和取样试验工作。43n4工程任务及治理原则4.1工程任务（1）防洪工程河段现有防洪能力较差，洪灾频繁发生，损失严重，限制了该区域的发展。本工程保护区域为重庆花木世界，针对该段河道防洪标准偏低，为减轻洪水灾害，本次河道治理以防洪为首要任务，工程完建后该河段能达到20年一遇防洪标准。（2）岸坡治理工程河段现状局部有塌岸现象，考虑现状河道天然土坡无法满足两岸建筑物的稳定要求，届时塌岸现象将进一步扩散。因此，增加河道岸坡稳定，消除岸坡失稳隐患，是本工程的一个重要任务。（3）水土保持工程河段两岸大多为土质边坡，工程河段筑堤后，将对河道两岸的土坡起到保护作用，将有效减少河道两岸的水土流失。4.2治理原则根据工程河段洪灾成因分析及防洪要求，确定以下治理原则：（1）工程河道整治后能抵御20年一遇洪水。（2）堤防型式在满足防洪要求的同时，要考虑生态堤防理念设计，达到“人水和谐”的效果，结合后期景观设计，符合“宜居重庆”要求。（3）根据河道的实际情况，因地制宜选择“当地工程措施”解决，最大可能减少对河道已成设施的拆除重建，以节约工程投资。（4）对河道可能的治理方案进行经济技术对比，确定最优整治方案。4.3工程河道现状及存在的问题43n目前，花木世界范围内花溪河河道状况不容乐观，河道岸坡中乱占、乱建、乱倒垃圾等严重情况，一定程度上拥堵了洪水排泄，在发生洪水时必然阻碍行洪，对防洪排涝安全不利，极大的威胁周边防洪安全。工程河段岸坡在河水的作用下，表层的土体易遭浸蚀、冲蚀而造成水土流失。工程保护区人口密集，河岸沿线建有一大批花木展示区，但沿岸几乎无防洪工程设施，花木展示区房屋及展示树种多分布在273m高程左右，抗洪能力仅2～5年一遇洪水标准，不满足防洪的要求。4.4工程规模本工程河道治理长度4347.7m，其中花溪河主河道长度3697.7m，小河沟支流河道长度650m。项目建设内容包括生态护岸工程、挡水建筑工程（橡胶坝）、排洪箱涵管涵和人工湿地等。防洪护岸生态防洪堤总长度9095.9m(花溪河主河道左岸4161.7m，右岸3662.5m，小河沟支流左岸631.1m，右岸640.6m)。花溪河主河道出口堰口桥位置处新建橡胶坝1座（坝长30m，坝高3.5m，坝顶高程273.00m）。新建排洪箱涵2道，长度各20m，（过水断面1.2m×1.6m和2.5m×3.0m），新建DN500排水管涵23处，总长度460m。花溪河主河道左岸打造人工湿地3处，72.1亩。4.5堤线布置4.5.1布置原则（1）河堤堤线应与河势流向相适应，并与大洪水的主流线大致平行。（2）堤线应力求平顺，各堤段平缓连接，不得采用折线和急弯。（3）堤线选择应尽可能利用现有地形，布置在基础较好、比较稳定的地基上，尽可能避开软弱地基、深水地带和强透水地基。4.5.2堤防线路根据计算，堤防顶高程均高于20年一遇设计洪水位0.723m，堤顶布置防洪抢险公路宽4.0m。43n由于原河道两岸为天然河道，结合两岸地形地貌及地质条件，提顶外边线与常年水位线距离为11m-22m不等，部份河段依据两岸地形地质条件，进行小范围偏移，即保证防洪抢险通道的畅通，又可以满足景观生态需要。4.5.3堤距选择根据河道两岸地形地貌、地质条件及水位淹没线情况，花溪河主河道河面宽度25-33m不等，小河沟支流河道河面宽度10-24m不等。花溪河主河道段最小堤间距16m，最大堤间距20m,小河沟支流最小堤间距6m，最大堤间距10m。4.6河道与堤防断面本工程生态堤防护坡为土石碾压回填，坡比1:2.95-1:4.70，坡面为生态袋护坡，堤顶宽4.0m，布置C15砼防洪抢险通道。堤顶高程高于设计洪水位0.723m，根据道路坡度要求，部分山包、土丘进行挖除，使道路尽量平顺。为方便当地居民及游客观光休闲，在高程273.30m位置处设置1道一级马道，主河道两岸马道宽度3m，小河沟支流两岸马道宽度2m。根据河道两岸地质情况，现状河岸相对稳定地段在亲水步道外侧修建1m高格宾挡墙固岸，河岸局部较陡且不稳定地段步道外侧采用30cm雷诺护垫护岸，护岸底部采用格宾挡墙压脚。4.7堤顶高程确定根据《堤防工程设计规范》GB50286—98，护岸顶高程=设计洪水位+堤顶超高；堤顶超高=Rp（设计波浪爬高）+e（设计风壅增水高度）+A（安全加高）。（1）安全加高A的选定本工程防洪标准为20年一遇，堤防工程级别为4级，根据GB50286—98《堤防工程设计规范》，按允许越浪的堤防工程确定安全超高，A取值为0.4m。（2）波浪爬高Rp波浪爬高Rp按下式计算：式中：KΔ—斜坡的糙率及渗透系数，取0.9；43nKV—经验系数，按《堤防工程规范》附录取1.01；Kp—爬高累积频率换算系数，按《堤防工程规范》附录取1.54m—斜坡坡率，m=3.0；H、L—护岸前波浪的平均波高和波长，按各河段水面特征值，用《堤防工程设计规范》GB50286—98附录公式计算。（3）风水面壅高度e风水面壅高度e按下式计算：式中：K—综合摩阻系数，取3.6×10-6V—设计风速，取16.2m/s。F—风区长度，200m;d—水域平均水深；β—风向与垂直于护岸线的法线的夹角。（4）护岸顶超高经计算，堤顶超高=Rp+e+A=0.32149+0.00185+0.4=0.723m。各段堤顶超高成果见表4.9-1所示。表4.9-1花木世界段护岸顶超高计算成果表单位：m桩号距堰址里程(m)20年一遇水位计算护岸超高计算护岸顶高程设计护岸顶高程0+0000272.890.723273.613273.70+0055272.910.723273.633273.70+173173273.820.723274.543274.60+367367274.10.723274.823274.90+466466274.270.723274.9932750+663663274.550.723275.273275.30+783783274.690.723275.413275.50+951951274.850.723275.573275.61+1611161275.010.723275.733275.81+2731273275.090.723275.813275.943n1+4081408275.170.723275.893275.91+5681568275.260.723275.9832761+8111811275.420.723276.143276.22+0742074275.590.723276.313276.42+2882288275.710.723276.433276.52+4232423275.80.723276.523276.62+5742574275.880.723276.603276.72+7122712275.960.723276.683276.72+8292829276.010.723276.733276.82+9322932276.060.723276.783276.83+0293029276.110.723276.833276.93+1053105276.150.723276.873276.93+2063206276.20.723276.9232773+3333333276.260.723276.9832773+4093409276.30.723277.023277.13+5073507276.340.723277.063277.13+5983598276.380.723277.103277.23+6973697276.430.723277.153277.2小河沟支流0+0000274.720.723275.443275.50+150150274.980.723275.703275.80+300300275.270.723275.9932760+450450275.460.723276.183276.20+600600275.620.723276.343276.40+650650275.670.723276.393276.45工程布置及建筑物5.1基本资料一、地形、地质资料地形资料为1:10000及现状1:500地形图。《重庆市巴南区花溪河花木世界段堤防整治工程地质勘察报告》。二、水文资料采用水文分析计算的工程河段流量、设计洪水水面线。43n5.2工程等别及标准5.2.1工程等级及标准重庆市巴南区花溪河花木世界段防洪护岸综合治理工程按20年一遇洪水标准设计，工程级别为Ⅳ级，主要建筑物按4级设计。5.2.2地震设防烈度根据《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2001）划定的工程区超越概率10％的地震动峰值加速度为0.05g，相应地震基本烈度为Ⅵ度。本工程设计中按地震烈度Ⅵ度设防。5.3工程总体布置5.3.1布置原则（1）河线格局体现原生自然性；（2）总体设计展示技术先进性；（3）治理目标立足建设可行性；（4）结构措施满足景观生态性；（5）工程规模符合经济合理性。5.3.2工程格局本项目综合治理河道长度4347.7m（花溪河主河道长度3697.7m，小河沟支流长度650m），工程总体格局包括生态防洪堤、新建挡水建筑物（橡胶坝）、箱涵管涵工程及人工湿地工程等。43n护岸型式为：格宾挡墙+削坡护岸+平台+土石填筑体；格宾挡墙+平台+土石填筑体；格宾挡墙+平台+削坡护岸。花溪河主河道左岸桩号0+960-1+100、1+560-1+700段，右岸桩号0+880-0+940、1+280-1+380、2+800-2+940段布置型式为格宾挡墙+削坡护岸+平台+土石填筑体。花溪河主河道左岸桩号0+000-0+960、1+100-1+560、1+700-3+500、3+740-4+100段，右岸桩号0+000-0+880、0+940-1+280、1+380-2+800、2+940-3+600段，小河沟支流左岸0+000-0+631.1段，右岸0+000-0+640.6段布置型式为格宾挡墙+平台+土石填筑体。花溪河主河道左岸桩号3+500-3+740、4+100-4+161.7段和右岸3+600-3+662.5段布置型式为格宾挡墙+平台+削坡护岸。护岸沿线高程273.30m位置布置一级马道，主河道一级马道宽3m，支流河道一级马道宽2m。护岸顶（主河道左岸桩号0+000-3+500、3+740-4+100段、右岸桩号0+000-3+605段；小河沟支流左岸0+000-0+631.1段，右岸0+000-0+640.6段）布置4m宽防汛通道。一级马道以下削坡护岸雷诺护垫坡比1:2.0，一级马道至堤顶护岸生态袋坡比1:2.95-1:4.70，一级马道以上（花溪河主河道左岸桩号3+500-3+740、4+100-4+161.7段和右岸3+600-3+662.5段）斜坡护岸草皮护坡坡比1:0.5-1:1.5。护岸沿线共设置31处下河梯道。下河梯道总宽度3.2m，梯步宽度2.5m，两侧梯带各30cm宽。橡胶坝轴线布置位于主河道桩号0+000位置，坝长30m，坝高3.5m。橡胶坝两岸布置重力式挡墙，顶宽0.5m，迎水面坡垂直，背坡坡比1:0.5，泵房布置在右岸，平面尺寸为5.0m×6.2m。主河道左岸2+070老马湾支流汇入口和2+760右岸半边河支流汇入口各布置排水箱涵1道。工程河段两岸低洼地带布置排水管涵，管涵共布置23道。主河道左岸桩号0+060—0+420，1+510—1+830，2+040—2+120段共布置3处人工湿地。5.4主要建筑物5.4.1护岸工程设计1设计原则①尽量减少结构型式的硬质化；②尽可能采用天然材料；③体现人与自然的和谐关系；④综合考虑后期景观建设；⑤堤岸应体现防洪功能与河岸景观的结合。2岸型方案设计防洪护岸回填材料为土石料碾压回填，回填料压实度93%。河底格宾挡墙结构型式横向布置一品，断面尺寸1m×1m（宽×高）。河岸格宾挡墙设计高度1m，结构型式纵向共布置两品，第一品断面尺寸0.5m×0.5m（宽×高），第二品断面尺寸0.75m×0.5m（宽×高）。河底格宾挡墙至一级马道之间采用30cm厚雷诺护垫护岸，护岸坡比1:2.0。生态袋护坡中每个生态袋之间用工程连接扣连接，高度0.2m，宽度根据护坡坡比进行调整,每个生态袋宽度在0.6m-0.8m之间。一级马道面层铺设广场砖，以下分别设置10cm水泥稳定层和20cm碎石垫层。堤顶道路两侧各设置30cm厚M7.5浆砌条石路肩，路面为15cm厚C15砼，以下分别为20cm厚碎石垫层和30cm厚块石基层。43n河底格宾挡墙底部基础考虑对其进行换填，换填深度0.9m，从上至下分别为30cm厚砂砾石垫层和60cm厚块石垫层。河岸格宾挡墙底部置于相对稳定的覆盖层上。下河梯道设计总宽度3.2m，梯步宽度2.5m，两侧各设置30cm宽梯带。梯步材料为M10浆砌石，踏高根据各段护坡坡度而定，最大踏高不超过15cm。梯带断面尺寸0.35m×0.4m，材料C20砼。排水管涵设计采用埋设DN500砼预制管道。3护岸工程设计计算（1）边坡最小抗滑安全系数根据《堤防工程设计规范》（GB50286-98)规定，边坡最小抗滑稳定安全系数基本荷载组合为1.15；特殊荷载组合为1.05。（2）挡墙抗滑、抗倾稳定安全系数根据《堤防工程设计规范》（GB50286-98)规定，挡墙抗滑、抗倾稳定安全系数见下表5.4-1。表5.4-1挡墙抗滑、抗倾稳定安全系数表序号运行工况防洪墙安全系数（K)岩基抗滑土基抗滑抗倾1正常运用条件1.051.201.452非常运用条件1.001.051.35（3）设计计算各河段边坡高度通常在5～7m间，土体多为杂填土和粘土，指标见表5.4-2。表5.4-2边坡土体指标表地质参数φ(°)C(kpa)γ天然(KN/m3)γ饱和(KN/m3)杂填土15.017.019.019.5粘土13.015.019.520.0结合本工程实际布置，对于坡高在7m以下的边坡，坡比1:3.0综合考虑，对设计水位稳定渗流期（工况一）43n、施工期无水（工况二）、设计水位骤降1m（工况三）三种工况，采用北京理正软件设计研究院的土坡稳定分析软件，按瑞典园弧法计算，结果见表5.4-3。表5.4-3护坡土堤抗滑稳定计算成果表计算工况计算参数计算结果均布荷载杂填土粘土O1RkφCγ天然γ饱和φCγ天然γ饱和xy工况一220221919192819.52010.1518.221.111.483工况二220221919192819.5208.8531820.981.58工况三220221919192819.52011.7387.2261.199通过计算，工况一和工况二其k值为1.483和1.58,可以认为满足4级土堤非常情况下k≥[k]=1.15的要求；工况三其k值为1.199,可以认为满足4级土堤正常情况下k≥[k]=1.05的要求。5.4.2挡水建筑物设计1挡水建筑方案设计在本工程下游出口堰口桥位置处布置挡水建筑物1座，建筑物型式为橡胶坝。根据水文分析计算及对河道和湿地水面规划要求相结合，拟定橡胶坝底板高程为269.50m，推荐坝袋长30m，净高3.5m，设计正常挡水位273.00m，坝袋采用螺栓压板锚固，锚固线为双锚固线。坝底板顺水流方向长度13.0m，底板厚2.0m，其中面层为1.0m厚C20砼，底板基层为C15埋石砼，置于弱风化基岩中上部。底板上端设齿墙，以增加坝体抗滑稳定性，底板分缝间距为15m，采用橡胶止水，缝内填沥青杉木板。橡胶坝坝袋与岸墙接头采用堵头式，两岸采用C15埋石砼重力式挡墙结构，基础置于弱风化泥岩上部，顶宽0.5m，迎水面坡垂直，背坡坡比1:0.5，墙后用石渣料回填。泵房布置在右岸，为地下矩形结构，共布置两台充排水泵和一台潜水泵，平面尺寸为5.0m×6.2m，泵房底板高程268.55m，下游设集水井，尺寸1.0m×1.0m×1.0m，泵房顶面高程275.50m，高于该处河道20年一遇洪水272.89m。泵房采用C25钢筋砼结构，砼抗渗等级不小于W6，内外侧均作防水层，边墙厚0.5m，底板厚0.5m，顶板为现浇式板梁结构，板厚0.12m，预留进人口，并设钢爬梯。43n2设计计算（1）坝体稳定及结构计算1）计算工况①升坝挡水，下游有水时，坝上游水位为273.00m，下游水位271.50m。②升坝挡水，下游无水时，上游水位为273.00m，下游水位为河床高程269.50m。2）计算荷载坝体荷载按1m宽板条进行计算，主要荷载有：结构自重、水重、上下游水压力、扬压力和泥沙压力。3）计算参数橡胶坝岩体力学参数建议值见表5.4-4。表5.4-4橡胶坝岩体力学参数建议值表岩石类别抗剪断强度抗剪强度承载力（Mpa）f′C′(Mpa)fC(Mpa)强风化弱风化泥岩0.60.30.500.40.80砂岩0.750.650.600.82.04）抗滑稳定计算根据抗滑稳定计算公式（5.3.1.5）和抗剪断稳定计算公式（5.3.1.6），坝体抗滑稳定计算结果见表5.4-5。表5.4-5橡胶坝抗滑稳定计算结果计算工况抗剪强度公式抗剪断强度公式计算值规范允许最小值计算值规范允许最小值工况11.161.054.383.0工况21.111.054.173.043n从表5.4-5计算成果可知，橡胶坝满足抗滑稳定要求。5）基底应力计算根据坝基底应力计算公式：式中：——基底应力最大值或最小值,Mpa；ΣG——全部竖向荷载，kN；A—基础底面面积，m2；e—基底应力偏心距，m；B—基础宽度,m。计算结果详见表5.4-6。表5.4-6基底应力计算结果单位：Mpa计算部位堰口桥橡胶坝上游下游工况10.1090.091工况20.1220.117从表5.4-6计算成果可知，基底最大应力0.122Mpa小于地基容许承载力0.3Mpa，坝体是安全的。（2）坝袋计算根据《橡胶坝技术规范》（SL227—98），充水橡胶坝内外压比值宜选用1.25～1.60，安全系数应不小于6.0。经技术经济比较，本工程选择α=1.3，坝袋有关计算公式采用《橡胶坝技术规范》（SL227—98）附录B，计算成果见表5.4-7。43n表5.4-7坝袋计算表工程名称内压比a袋壁环向拉力（KN/m）计算安全系数K上下坝袋长度（m）坝袋贴地长度（m）每延m容积（m3/m）袋布强度(KN/m）径向纬向堰口桥坝1.3052.110.112.3856.57519.02520480从表5.4-7计算可知，安全系数为10.1，大于规范允许最小安全系数6.0，满足规范要求。根据计算，拟定堰口桥坝袋型号为JBD3.5-260-2，胶布型号J260240-2,坝袋胶布材料必须满足相关规范要求。（3）挡墙稳定计算1）计算荷载结合本工程实际，荷载有：墙体自重、内外侧静水压力、土压力、道路人行及车辆荷载、扬压力等。2）计算方法及计算工况采用北京理正软件对挡墙进行了稳定性分析，计算工况如下：①挡墙内外侧水位均为坝前正常蓄水位——正常运用情况；②挡墙内外侧水位均为坝下游正常运行水位——正常运用情况；③挡墙内外侧水位均为20年一遇设计洪水位——正常运用情况；④挡墙内侧水位高于外侧水位1.5m——非常运用情况；其中第4种工况为最不利工况，安全系数通过试算得出。3）计算参数选择表5.4-8材料物理力学指标表项目天然容重γ(KN/m3)饱和容重γm(KN/m3)浮容重γ，(KN/m3)内摩擦角φ(度)粘结力c(KPa)石渣回填19.820.810.828043n墙身圬工砌体22.024.514.54504）计算结果表5.4-9挡墙计算成果表项目抗滑安全系数抗倾安全系数基底应力（Kpa）工况123412341234计算安全系数1.231.221.251.061.501.461.541.36221252215201允许安全系数1.051.051.051.001.401.401.401.30300300300300经计算，挡墙抗滑、抗倾和基底应力均满足规范要求。5.4.3排水箱涵、管涵花溪河花木世界段主河道2+070左岸为老马湾支流汇入口，主河道2+760右岸为半边河支流汇入口。上述两汇入口位置设计考虑C30钢筋砼箱涵排水，长度分别为20m，过水断面分别为1.2m×1.6m和2.5m×3.0m，墙厚分别为0.25m和0.40m。工程河段两岸低洼地带设排水管涵，管径DN500，材料为预制砼管。5.4.4人工湿地为净化该段河道内水质，体现河道生态效应，在本工程主河道左岸桩号0+060—0+420，1+510—1+830，2+040—2+120段共布置3处人工湿地。人工湿地面积72.1亩，湿地内正常水位273.00m，底高程272.00m。43n参考文献[1]《防洪标准》（GB50201-94）；[2]《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）；[3]《水利水电工程初步设计报告编制规程》（DL5021-93）；[4]《城市防洪工程设计规范》（CJJ50-92）；[5]《堤防工程设计规范》（GB50286-98）；[6]《堤防工程施工规范》（SL-260-98）；[7]《水利水电工程设计洪水计算规范》（SL44-2006）[8]《水利水电工程水文计算规范》（SL278－2002）；[9]《水工混凝土结构设计规范》（SL/T191-96）；[10]《水工挡土墙设计规范》（SL379-2007）；[11]《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；[12]《堤防工程管理设计规范》（SL171-96）；[13]《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303-2004）；[14]《橡胶坝技术规范》（SL227—98）[15]《重庆市城市防洪总体规划》（2006-2020）[16]《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2001）[17]《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》(1984)[18]《天然河道糙率表》43n致谢首先，我衷心地感谢四川农业大学给我提供的优异的学习生活环境，尤其感谢我的恩师***。本论文的顺利完成是在指导教师***的细心指导与帮助下完成的。从论文的选题到资料的搜集直至最后论文的修改的整个过程中，花费了老师很多宝贵的精力和时间，导师高度的责任心、严谨求实的治学态度以及精益求精的工作精神，都将鞭笞我今后的整个人生，使我获益终生!在论文撰写的过程中遇到的很多困难，得到了倪老师的讲解与指导，不仅提升我自身经验，还弥补了理论知识的欠缺，最终完成了论文的撰写。在这里，我要对倪老师老师致以最衷心的感谢！其次，感谢班主任***、***老师、***老师、***老师、***老师、***老师、***老师在大学四年的时间里对我的教育培养和关怀，感谢学院的帮助与支持！感谢全体同学，共同的学习让我备受启发，因为大家的共同努力与相互帮助，才使得我们的学业不断的向前发展，取得了不错的成果，也使得我们的友情日益深厚！最后，再次对所有关心、支持和帮助我的老师、同学和朋友，一并致以最诚挚的谢意!43